Asentamientos Secundarios 4y374j

ANÁLISIS DE ASENTAMIENTOS SECUNDARIOS EN LOS SUELOS DE LA ZONA 12 BARRIOS UNIDOS, EN LA CIUDAD DE BOGOTÁ D.C.

WILLIAM FERNANDO FERNÁNDEZ DIMATÉ ÁLVARO IVÁN GONZÁLEZ ACELAS JOSÉ FABIÁN CARRILLO PULIDO

UNIVERSIDAD DE LA SALLE FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL BOGOTÁ D.C. 2008

ANÁLISIS DE ASENTAMIENTOS SECUNDARIOS EN LOS SUELOS DE LA ZONA 12 BARRIOS UNIDOS, EN LA CIUDAD DE BOGOTÁ D.C.

WILLIAM FERNANDO FERNÁNDEZ DIMATÉ ÁLVARO IVÁN GONZÁLEZ ACELAS JOSÉ FABIÁN CARRILLO PULIDO

Trabajo de grado presentado como requisito parcial para optar el título de Ingeniero Civil

Director temático Ing. Mag. Fernando Nieto Castañeda Asesora metodológica Mag. Rosa Amparo Ruiz Saray

UNIVERSIDAD DE LA SALLE FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL BOGOTÁ D.C. 2008

Nota de aceptación: ______________________________ ______________________________ ______________________________ ______________________________ ______________________________ ______________________________ ______________________________ ______________________________

_____________________________ Firma del presidente de jurado

______________________________ Firma del jurado

______________________________ Firma del jurado

Bogotá D.C. 9 de abril de 2008

DEDICATORIA

A mis padres Manuel Fernández Sánchez y Emelina Dimaté Sicachá, siempre dedicaron su vida a mi formación personal, moral, católica, hoy al final de esta etapa y en el inicio de una nueva les deseo incontables bendiciones del Altísimo por haberse consagrado fielmente a esta tarea.

A mis hermanas, Juliette Xiomara e Inga Johana quienes pusieron su granito de arena apoyándome en los momentos que necesite de una palabra de aliento.

A mis abuelos, en especial a mi abuela Herminia Sánchez de Fernández, su ejemplo, sus palabras y su gran amor quedaron marcados para siempre en mi memoria.

A mi tía Ana Herminia Fernández de Durán, por haberme brindado su consejo y apoyo incondicional.

A Leidy, por haber ocupado un lugar importante en mi corazón, nunca la olvidare.

WILLIAM FERNANDO FERNÁNDEZ DIMATÉ

DEDICATORIA

Dedico este trabajo de grado a Dios y a todas las personas que siempre estuvieron a mi lado, en especial a mis padres Álvaro González Castillo e Isabel Acelas de González por haber creído en mi, en mi deseo de ser profesional y por haberme dado los valores necesarios para ser una persona de bien, a mi hermana Diana Isabel por su ejemplo, a mi tía Inés Cortés por su apoyo incondicional, a mi tío Efraín por su deseo constante de ver esta meta concluida, a toda mi familia en general, por su compañía incondicional.

A todos los docentes de la Universidad de La Salle, por su paciencia y su dedicación en formarme, por mostrarme como levantarme con más ímpetu después de caerme y me enseñaron que lo importante no es pasar sino autoevaluarme si aprendí o no, a los profesores del colegio ya que sin sus bases no se hubiera podido lograr este objetivo.

A todos los grandes amigos que estuvieron en los momentos en los cuales necesite su ayuda, incluyendo mis compañeros de trabajo de grado, a los compañeros que tuve la suerte de conocer durante este proceso, todos y cada uno son unas excelentes personas y seguro tendrán muchos triunfos en su camino por la vida.

A todos muchas gracias y que el Señor los bendiga.

ÁLVARO IVÁN GONZÁLEZ ACELAS

DEDICATORIA

A mis padres, en especial a mi madre Beatriz Pulido González, por brindarme toda su confianza y apoyo incondicional, incentivándome para seguir adelante y poder conseguir todas mis metas propuestas.

A mi hermana Jesica Ximena, a mis tías, a mi tío, a mis primos y todos mis amigos de la Universidad que me brindaron su apoyo de una manera sincera y ejemplar.

A mi abuela María Perpetua Gonzáles, que de todo corazón es una persona muy especial, que Dios la cuide siempre.

A los buenos maestros que me enseñaron y me motivaron en todo el proceso de mi carrera, gracias.

JOSÉ FABIÁN CARRILLO PULIDO

AGRADECIMIENTOS Los autores expresan su agradecimiento:

A Dios, por toda su generosidad; Es incomparable la grandeza de su poder y amor para hacer de esta investigación un aporte valioso al desarrollo humano.

A FERNANDO NIETO, como director nos orientó, enseñó y colaboró durante todo el desarrollo del proyecto.

A ROSA AMPARO RUIZ SARAY, apoyándonos y guiándonos en la forma metodológica de presentación del proyecto de grado para obtener una mejor calidad del trabajo escrito.

A la señora María Castillo, por habernos facilitado el terreno para el presente proyecto.

A los laboratoristas, José Luis Rozo y Ricardo Fajardo quienes nos brindaron su colaboración durante los ensayos realizados a las muestras en la Universidad De La Salle.

Igualmente a todas aquellas personas que de manera indirecta nos colaboraron en la culminación del presente trabajo de grado.

CONTENIDO

Pág. INTRODUCCIÓN…………………………..………………………………………

16

1. EL PROBLEMA…………………………………..………………………….....

17

1.1 LINEA…..…………………………………...…………………….……

17

1.2 TÍTULO…….…………………………..…...………………………….

17

1.3 DESCRIPCIÓN DEL PROBLEMA…….……………………………

17

1.4 FORMULACIÓN DEL PROBLEMA…..……………………………

19

1.5 JUSTIFICACIÓN………….…………………………………………..

19

1.6 OBJETIVOS……….…….……………………………………………

20

1.6.1 Objetivo general……………………………………………….…..

20

1.6.1 Objetivos específicos………..……………………………………

20

2. MARCO REFERENCIAL………………………………………………………

22

2.1 MARCO TEÓRICO……………………………………………………

22

2.1.1 Teoría de la consolidación………………………………………

23

2.1.1.1 Descripción cualitativa del fenómeno de la consolidación

24

2.1.1.1.1 La aparición de las sobrepresiones intersticiales………

24

2.1.2 Consolidación secundaria…………………….…………………

26

2.1.2.1 Determinación del índice de compresión secundaria….…

29

2.2 MARCO CONCEPTUAL….………………….…………….………...

32

2.3 MARCO NORMATIVO…..……………….…………………………..

34

2.4 MARCO CONTEXTUAL.……………………………………………..

35

2.4.1 Localización…………………………………………………………

35

2.4.2 Características geológicas del subsuelo de la zona de estudio 35 2.4.3 Zonificación geotécnica…………………………………………..

38

2.4.3.1 Límites de Consistencia.………………………………………..

38

2.4.3.2 Granulometría y tamaño de las partículas…………………..

38

2.4.3.3 Relaciones gravimétricas y volumétricas……………………

38

2.4.3.4 Esfuerzos de preconsolidación…………...…………………

39

2.4.4 Microzonificación sísmica………………………………………

39

3. METODOLOGÍA……………………………………………………………….

41

3.1 DISEÑO METODOLÓGICO……………..…….……………………

41

3.2 OBJETO DE ESTUDIO….………………………..…………………

44

3.3 INSTRUMENTOS…………….………………………………………

44

3.4 VARIABLES………………………….……………..…………….…..

44

3.5 HIPÓTESIS…………………………………………………….……..

45

3.6 COSTOS………………………….…………………………….……..

45

4. TRABAJO INGENIERIL………………………………………………………

46

4.1 DESARROLLO….…………………………………………………….

46

4.2 RESULTADOS…..……………………………………………………

51

4.2.1 Determinación de la humedad natural………………………..

51

4.2.2 Gravedad especifica de sólidos y peso unitario total……..

52

4.2.3 Límites de consistencia…………………………………………

52

4.2.4 Ensayo de consolidación……………………………………….

55

4.2.4.1 Curvas de compresibilidad…………………………………..

56

4.2.4.2 Curvas de consolidación……………………………………..

57

4.3 ANÁLISIS DE RESULTADOS……………………………………..

72

4.3.1 Análisis de resultados para los suelos de la localidad 12 Barrios Unidos en la ciudad de Bogotá D.C……………………….

72

4.3.2 Análisis de resultados para los suelos de la localidad 12 Barrios Unidos comparados con investigaciones realizadas en la zona del Lago y San José de Bavaria en la ciudad de Bogotá D. C.

75

5. CONCLUSIONES……………………………………………………………..

79

6. RECOMENDACIONES……………………………………………………….

81

BIBLIOGRAFÍA…………………………………………………………………..

82

ANEXOS…………………………………………………………………………...

84

LISTA DE ANEXOS

Pág. Anexo A. Cálculo de los esfuerzos sobre el terreno…………………………….

84

Anexo B. Cálculo de la peso unitario total…………………………………………. 86 Anexo C. Humedad natural…………………………………………….………….

88

Anexo D. Gravedad específica de sólidos…………………………………………. 89 Anexo E. Cálculo de los límites de consistencia…..…………………………….

90

Anexo F. Costos de la investigación……………….…………………………….

94

Anexo G. Curvas de compresibilidad……...……………………………………..

97

Anexo H. Curvas de consolidación por Taylor y Casagrande…………………

101

Anexo I. Datos de laboratorio y resultados consolidación primaria…………..

111

Anexo J. Datos de laboratorio y resultados consolidación secundaria………

180

LISTA DE TABLAS

Pág. Tabla 1. Relación de estudios encontrados sobre la consolidación en las arcillas 18 Tabla 2. Relación de normas INVIAS……………………………………………..

34

Tabla 3. Identificación de variables………………………………………………..

44

Tabla 4. Parámetros utilizados en los ensayos de consolidación secundaria en anteriores investigaciones en la ciudad de Bogotá D. C………………

49

Tabla 5. Resultados de laboratorio investigaciones realizadas en la ciudad de Bogota D. C…………………………………………………………………

50

Tabla 6. Humedad natural…………………………………………………………..

51

Tabla 7. Gravedad específica de sólidos y peso unitario total………………….

52

Tabla 8. Límites de consistencia...……...………………………………………….

52

Tabla 9. Relación de preconsolidación…………………………………………….

57

Tabla 10. Relación entre la profundidad y duración de la consolidación primaria 59 Tabla 11. Relación entre la profundidad y duración de la consolidación secundaria por Consolidómetro de Rowe vs Equipo Unidimensional 60 Tabla 12. Porcentajes de asentamiento por consolidación primaria y secundaria 68 Tabla 13. Porcentajes de asentamiento por consolidación. Comparativo equipo unidimensional vs consolidómetro de Rowe.……………..…………...

68

Tabla 14. Datos y resultados del ensayo de consolidación para cada muestra

70

Tabla 15. Datos y resultados del ensayo de consolidación. Muestra 3…………

70

Tabla 16. Comparación de los estudios de la consolidación secundaria en los suelos cohesivos de la ciudad de Bogotá D. C…………………………. 71

LISTA DE FIGURAS Pág. Figura 1. Gráfico deformación unitaria vs. log tiempo………………………

28

Figura 2. Nivel freático de aguas………………………………………………

33

Figura 3. Ubicación del sitio de la perforación ………………………………

36

Figura 4. Mapa geológico de Bogotá D. C. …………..……………………..

37

Figura 5. Mapa de microzonoficación sísmica de Bogotá D. C……………

40

Figura 6. Perfil estratigráfico……………………………………….………….

53

Figura 7. Carta de plasticidad…………………………………………………

54

Figura 8. Coeficiente de consolidación secundaria Cα vs. Coeficiente de compresibilidad Cc ………….……………………………………..

72

Figura 9. Coeficiente de consolidación secundaria Cα vs. Índice de plasticidad IP (%)……………………………………………………

73

Figura 10. Coeficiente de consolidación secundaria Cα vs. Límite líquido LL (%) ………………………………………………………

74

Figura 11. Coeficiente de consolidación secundaria Cα vs Profundidad .

76

Figura 12. Coeficiente de consolidación secundaria Cα vs. Coeficiente de compresibilidad Cc………………………………

77

Figura 13. Coeficiente de consolidación secundaria Cα vs. Índice de plasticidad IP (%) …………………………………………………

77

Figura 14. Coeficiente de consolidación secundaria Cα vs. Límite líquido LL (%) ………………………………………………………

78

LISTA DE FOTOGRAFÍAS

Pág. Fotografía 1. Perforación del suelo …………………………………………

46

Fotografía 2. Extracción de las muestras…………………………………..

47

Fotografía 3. Ensayos de límites de consistencia…………………………

55

Fotografía 4. Ensayos de límites de consistencia…………………………

55

Fotografía 5. Ensayo de gravedad específica……………………………..

55

Fotografía 6. Fotografía general del aparato de Rowe……………………

57

Fotografía 7. Muestra con anillo para el ensayo de Rowe….……………

58

Fotografía 8. Cámara de consolidación……………………………………

58

Fotografía 9. Montaje de la muestra en el equipo de Rowe ..……………

58

Fotografía 10. Válvula de aplicación de carga y lectura de deformímetro vertical…………………………………………

59

INTRODUCCIÓN

En la ciudad de Bogotá, existen al norte de la ciudad suelos, que por sus características presentan alto grado de asentamientos por consolidación.

Este trabajo de grado presenta el resultado de un estudio de asentamientos por consolidación secundaria realizado en la zona 12, Barrios Unidos de la ciudad de Bogotá, para el cual se realizó una toma de muestras inalteradas a diferentes profundidades a las cuales se hicieron ensayos de caracterización, consolidación unidimensional y consolidación con el aparato de Rowe, haciendo énfasis en estos dos últimos en la determinación del coeficiente de consolidación secundaria.

Los resultados se resumen y se correlacionan con otras investigaciones realizadas en diferentes zonas de la ciudad, hallando un parámetro que ayude a predecir el coeficiente de consolidación secundaria.

1. EL PROBLEMA

1.1 LÍNEA

Este proyecto esta asociado con la línea de investigación “Eventos naturales y materiales para obras civiles”, grupo CIROC, Centro de Investigación en Riesgos de Obras Civiles, establecidos por la facultad de Ingeniería Civil de la Universidad de la Salle. Se fundamenta en un mayor conocimiento en los asentamientos por consolidación secundaria en los suelos de Bogotá D.C. que para este proyecto se da en la zona 12, Barrios Unidos.

2. TÍTULO

Análisis de asentamientos secundarios en los suelos de la zona 12, Barrios Unidos, en la ciudad de Bogotá D.C.

1.3 DESCRIPCIÓN DEL PROBLEMA Los aspectos principales a tener en cuenta para el diseño y construcción de una obra civil son: la resistencia, deformación, impacto ambiental y el factor económico. Las deformaciones que se presentan en un suelo en el momento de ser cargado con la estructura son de gran importancia, más aún si se trata de un suelo blando como el de gran parte de la ciudad de Bogotá, la consolidación secundaria puede ser un factor determinante de dichos asentamientos, los cuales pueden generar daños importantes en una estructura.

La consolidación se presenta en dos etapas; la consolidación primaria y la secundaria. Los suelos de la ciudad de Bogotá son suelos finos que presentan este tipo de asentamiento.

Es importante profundizar en el conocimiento de los asentamientos por consolidación

secundaria

para

poder

predecir

con

mayor

exactitud

los

asentamientos totales en la ciudad de Bogotá D. C.

El presente trabajo se enmarcó en un estudio de asentamientos secundarios en la ciudad de Bogotá y en está parte del proyecto se analizaron los asentamientos de suelos localizados en la zona 12, Barrios Unidos. Tabla 1. Relación de estudios encontrados sobre la consolidación en las arcillas TÌTULO

AUTOR

PAIS Y AÑO

INSTITUCIÒN

DESCRIIPCIÒN

Consolidation and settlement clay

William Miller Jr.

Estados Unidos

No especificado

Articulo de carácter científico

Comportamiento argotrópico y creep en arcillas en Bogotá

Ana Karina Hoyos Cuadrado

Colombia 2005

Universidad de los Andes

Tesis de grado (Magíster en Ingeniería Civil)

Ensayos de consolidación en residuos sólidos de la ciudad de Santa fe de Bogotá

Erika Velandia Parra

Colombia 1999

Universidad de los Andes

Tesis de Grado

La consolidación secundaria de las Arcillas

Fernando Muzás Salas

España

Revista de obras Públicas

Artículo de carácter científico. 1998 Nº. 3374

José Agustín Clavijo Mendoza

Colombia 2003

Universidad Nacional de Colombia

Tesis de Grado (Facultad de Ingeniería Civil)

Tratamiento numérico del problema de la consolidación unidimensional

18

Validación de correlaciones entre propiedades de consolidación, compresión inconfinada y Límites de Atterberg

Álvaro Ignacio Coto Torres

Colombia

Revista de ciencias e ingeniería al día

Artículo de carácter científico

Asientos de cimentaciones sobre arcillas rígidas

José A. Jiménez Salas

España 1992

Revista de obras Públicas

Artículo de carácter científico. Nº. 3315

Asentamientos generados por consolidación secundaria del barrio San José de Bavaria perteneciente a la localidad de Suba en Bogotá D.C.

Germán Castro Juan José Daza Carlos García

Colombia 2006

Universidad de La Salle

Tesis de grado (Ingeniería Civil)

Análisis de asentamientos secundarios en los suelos de la zona del Lago en la ciudad de Bogotá D.C.

Félix O. Gómez Oscar I. Martínez Jenny Cristancho

Colombia 2007

Universidad de La Salle

Tesis de grado (Ingeniería Civil)

1.4 FORMULACIÓN DEL PROBLEMA

¿Cuál es la magnitud de los asentamientos secundarios en la zona 12 Barrios Unidos de la ciudad de Bogota D. C.?

1.5 JUSTIFICACIÓN

Los asentamientos producidos en los edificios generan costos elevados para la sociedad bogotana porque se producen daños en la estructura del edificio y en construcciones vecinas. Por lo anterior se debe aumentar en el conocimiento de

19

los parámetros para el cálculo de los asentamientos secundarios de los suelos y los modelos matemáticos para predecir su comportamiento.

Los asentamientos secundarios son importantes y se busca con este proyecto conocer más a fondo el comportamiento de los suelos de Bogotá D. C. frente a este proceso y profundizar en el estado del arte.

Una vez concluida la investigación se espera que las futuras construcciones se analicen de una manera más cercana a la realidad, llamar la atención de los consultores e ingenieros diseñadores y sea el punto de partida de futuros trabajos de grado que sirvan como complemento, así mismo demostrar resultados que aporten en la ingeniería.

1.6 OBJETIVOS

1.6.1 Objetivo general

Encontrar la relación entre los parámetros para hallar los asentamientos por consolidación secundaria medidos en laboratorio para cuatro muestras de suelos de la zona 12, Barrios Unidos en Bogotá D. C.

1.6.2 Objetivos específicos •

Profundizar en el estado del arte o teoría de los asentamientos secundarios.

•

Determinar los asentamientos por consolidación primaria en el laboratorio de muestras de suelos obtenidas a diferentes profundidades en un sondeo en la zona 12, Barrios Unidos de Bogotá.

20

•

Establecer los asentamientos por consolidación secundaria.

•

Presentar los resultados de la presente investigación con anteriores investigaciones realizadas por alumnos de ingeniería civil de la Universidad de La Salle.

21

2. MARCO REFERENCIAL

2.1 MARCO TEÓRICO Uno de las principales preocupaciones de la mecánica de suelos es estudiar el comportamiento entre el suelo y la estructura, cuando a este se le transmite una carga, para poder predecir y adoptar medidas que eviten asentamientos perjudiciales, tanto totales como diferenciales. El comportamiento suelo-estructura produce un cambio, de carácter complejo de los estados de esfuerzos del equilibrio estático, tanto en la estructura como en el suelo. En este último, la consecuencia más importante derivada de apoyar una estructura es la alteración de su estado inicial, que se manifiesta en dos efectos principales, que pueden llegar a dejarla fuera de servicio: •

Deformaciones, produciéndose asentamientos.

•

Si el esfuerzo cortante aplicado es mayor al que el suelo puede soportar, la cimentación falla.

Debido a que el suelo se compone de agua, vacíos y partículas sólidas, se espera que la carga aplicada a una masa de suelo la resistan las partículas sólidas y en parte, el fluido que ocupa los vacíos en el. En cuanto se inicia la aplicación de la carga, el agua comienza a fluir dentro de los vacíos que ocupan la masa de suelo generándose presiones de poros, variando el volumen del suelo; al concluir la etapa de carga permanece una cantidad importante de presiones de poros que se disiparán con el tiempo.

La teoría matemática que intenta aproximar al cálculo de la disipación de las presiones de poros y la deformación del suelo que se produce con ella se denomina “teoría de la consolidación”. 2.1.1 La teoría de la consolidación. “Muchas construcciones han sufrido fallas importantes porque se ignoraba que los asentamientos podían sucederse a través de los años, con grandes magnitudes acumuladas. Ejemplos: •

Asentamiento de conjunto de la torre de Pisa, obliga a bajar 2m para ingresar a la planta baja.

•

Asentamiento de la catedral Könisberg de 1.73m desde su construcción en el siglo XIV.

•

Problemas de asentamientos de los monumentos antiguos de México cuyo subsuelo está formado por un estrato de más de 100m de aluviones fluviales.

En los años veinte aparecen los conceptos de esfuerzo total, esfuerzo efectivo, presión de poros y Terzaghi desarrolla la teoría de la consolidación unidimensional. Los ingenieros no poseían elementos para afrontar el problema de los asentamientos diferidos de las edificaciones. La consolidación tiene desde entonces un sentido muy definido en la mecánica del suelos y es el fenómeno de “disminución de volumen del suelo a lo largo del tiempo, a medida que se disminuye el exceso de presión de poros debida al fluido que ocupa sus vacíos: agua o una mezcla de agua y gas, petróleo etc.” La teoría de la consolidación desarrollada por Terzaghi (1923) y Terzaghi-Frölich (1936) se refería al caso particular de capas de arcilla sometidas a compresión vertical unidimensional. La teoría general tridimensional la desarrolla primero Biot (1935, 1941) y más tarde Florín (1938) y Mandel (1950). Además de la teoría general, se han planteado métodos basados en funciones de esfuerzos y desplazamientos, para deformación plana y simetría axial como soluciones de problemas de contorno. En esta línea se encuadran los trabajos de Biot (1956),

23

Gibson –Mcnamee (1957), Joselin de Jong (1957), Paria (1958) y McNamee (1960). Varios factores afectan la magnitud de la consolidación secundaria y algunos de ellos no son entendidos aún claramente (Mesri, 1973).

2.1.1.1 Descripción cualitativa del fenómeno de la consolidación 2.1.1.1.1 La aparición de los excesos de presiones de poros. Para que haya consolidación hace falta que exista un movimiento de filtración y para la existencia de éste tiene que existir un gradiente hidráulico. En la práctica no puede haber consolidación si no se desarrollan previamente sobrepresiones en la masa de suelo, es decir, excesos de presiones respecto a las presiones intersticiales correspondientes al equilibrio hidrostático o al régimen permanente. En los suelos cohesivos saturados se dice que hay comportamiento no drenado si la velocidad de aplicación de la carga es grande respecto a la velocidad de circulación del agua en el suelo. El exceso de presiones de poro generado en un punto está en función del incremento de esfuerzo total y del tipo de suelo. En suelos saturados se sabe cómo calcular este exceso de presiones de poro en algunos casos: ¾ Suelo elástico isótropo:

Δu = Δσ oct

(1)

¾ Suelo elástico anisótropo dilatante: fórmula de Henkel

Δu = Δσ oct + αΔτ oct

24

(2)

¾ Solicitación triaxial clásica: fórmula de Skempton.

Δu = B[Δσ h + A(Δσ v − Δσ h )]

(3)

Donde el significado de cada término es el siguiente: •

Δu : exceso de presiones de poro.

•

Δσ oct : incremento de esfuerzo total normal octahédrico.

•

Δτ oct : incremento de esfuerzo cortante octahédrico.

•

Δσ v Δσ h : incremento de esfuerzo total vertical y horizontal.

•

α : coeficiente de proporcionalidad de Henkel.

•

A: coeficiente de proporcionalidad de Skempton.

•

B: coeficiente de presión de poros de Skempton Suelos saturados, B=1.0

En general, los excesos de presiones de poros generados en un suelo son muy variables y dependen principalmente de: a.

Tipo de suelo: Es el factor más importante, en los suelos cohesivos el coeficiente de permeabilidad K es muy bajo, el cual oscila entre: 10-11 m/s < K < 10-6 m/s y el agua está atrapada en el suelo por fuerzas atractivas de superficie, incluso si la carga se aplica lentamente. En los suelos granulares, la permeabilidad es en general suficiente para que el agua circule y responda a las variaciones de volumen a medida que la carga se va aplicando, de forma que el exceso de presiones de poros es bajo al final de la carga y se produzca asentamiento por consolidación después de su aplicación.

25

Entre estos dos casos extremos la diferencia es sólo cualitativa: en los suelos granulares la consolidación es tan rápida que se confunde prácticamente con el asentamiento instantáneo, considerando bajo el asentamiento por consolidación. En los suelos cohesivos el asentamiento instantáneo es relativamente pequeño si se compara con el asentamiento por consolidación. b.

Grado de saturación: En los suelos cohesivos saturados se considera que el volumen de suelo permanece constante porque el agua es incompresible y la permeabilidad es baja y su velocidad de salida es lenta generando excesos de presiones de poro. En los suelos cohesivos parcialmente saturados existe agua y aire, al aplicar una carga ésta agua tiende a ocupar los vacíos de aire disminuyendo los excesos de presión de poros generados.

c.

Velocidad de aplicación de la carga: La velocidad de carga normal, para la ejecución de proyecto es entre semanas y meses, tiempo corto para que los suelos cohesivos se consoliden completamente durante la construcción.” 1

2.1.2 Consolidación Secundaria. “Asentamiento que continúa muy lentamente después de que el exceso de presiones de poros se ha disipado en un periodo de tiempo indefinido a esfuerzos efectivos constantes, también denominado “creep”. Este tipo de deformación parece ser el resultado de un reajuste plástico de las partículas del suelo a los nuevos esfuerzos. Lo (1961) realizó un estudio extenso del problema y concluyó que la consolidación secundaria puede: •

Disminuir gradualmente con el tiempo.

•

Continuar a una velocidad proporcional al logaritmo del tiempo.

•

Experimentar un incremento sorpresivo en la velocidad de compresión.

1

IGLESIAS, Celso. Mecánica de suelos. España: Editorial Síntesis, 1997. p. 325. ISBN 847738438X

26

En la Figura 1, se pueden observar el proceso de consolidación para una muestra de suelo, la primera parte de la curva (tramo A-B) representa la consolidación primaria o hidrodinámica, en esta etapa el agua pasa a ocupar los vacíos de aire en la masa de suelo, una vez se han disipado los excesos de presiones de poros, comienza la etapa de consolidación secundaria (Tramo B-C) en la cual los asentamientos continúan produciendo en menor grado. En los suelos sobreconsolidados no existe asentamiento significativo, pero los asentamientos secundarios en suelos normalmente consolidados pueden ser importantes. No se sabe hasta el momento porque algunas arcillas presentan “in situ” consolidación secundaria despreciable, mientras en otras dicha consolidación puede ser predominante, pero se puede decir que en este último caso están las arcillas sensibles normalmente consolidadas, en este tipo de arcillas, el coeficiente de consolidación puede ser bajo lo cual puede producir que la consolidación secundaria ocurra al mismo tiempo de la primaria o incluso antes, cuando se excede la presión de preconsolidación. Si por el contrario no se excede dicha presión, la disipación de las presiones de poros es muy rápida.” 2

2

BOWLES, Joseph. Propiedades geofísicas de los suelos. Bogotá: McGraw Hill, 1982. p. 328.

27

Figura 1. Grafico Deformación unitaria vs log de tiempo 3

De las curvas de asentamiento contra Log del tiempo, graficadas para tiempos suficientemente grandes se puede observar el tramo de consolidación secundaria, este suele presentar valores aproximados dentro de los siguientes límites 4 : Arcillas Preconsolidadas

Cα = < 0.005

Arcillas normalmente consolidadas

Cα = 0.005 a 0.05 (5)

Suelos Orgánicos

Cα = 0.05 a 0.5

3

(4)

(6)

Ibíd., p. 330.

4

WHITLOW, Roy. Fundamentos de mecánica de suelos. México: Editorial Cecsa. 2000. p.458. ISBN 96826-1239.

28

2.1.2.1 Determinación del índice de compresión secundaria. El coeficiente de consolidación secundaria Cα puede obtenerse del grafico de asentamiento contra el Log de tiempo como 5 :

(7) Donde: •

ΔH = Disminución del espesor de la capa de suelo

•

Hi = Espesor inicial

•

ti = Tiempo a partir del cual predomina el fenómeno de la consolidación secundaria

•

Δt = Tiempo final tomado una vez ha culminado el ensayo de la consolidación secundaria

•

Cα = Índice de la consolidación secundaria

La relación de C α / Cc estará en general entre los limites de 0.025 a 0.10 para los suelos naturales, aplicándose los valores mayor a los suelos orgánicos (Mesri y Godlewski, 1977). La relación C α /Cc en cualquier tiempo y para cualquier esfuerzo es una constante en los tramos de compresión como de recomprensión, teniendo en cuenta que el valor de C α no se mantiene constante durante el tiempo, en algunos casos por esto puede presentar un aumento o disminución en el rango de consolidación para el cual Cc permanece constante, aumentando o disminuyendo con el esfuerzo efectivo.

5

BOWLES E., Joseph. Propiedades Geofísicas de los Suelos. 2 ed. Bogotá: Editorial Mc. Graw Hill. 1982. p. 328329. ISBN 9684511183.

29

Cuando se traza una curva de e en función de log σ' a partir de los datos de la prueba, se encuentra que la curva de consolidación virgen es casi una línea recta. La parte curva inicial representa a la preconsolidación; mientras más larga sea esta curva inicial, mayor será el grado de preconsolidación. Cuando se aplica una secuencia de expansión y recomprensión, la curva debe coincidir con la curva virgen en el mismo punto. La pendiente de la curva virgen recta recibe el nombre de índice de compresión (Cc):

Cc =

Δe e0 − e1 = Δ logσ´ log(σ´1 σ´0 )

(8)

Por consiguiente, la relación de vacíos para una variación determinada del esfuerzo efectivo puede obtenerse con:

e1 = e0 − Cc log(σ ´1 σ ´0 )

(9)

El índice de compresión de un suelo determinado puede considerarse como constante para los cálculos de asentamiento, siempre y cuando el intervalo de valores del esfuerzo efectivo que está involucrado, esté situado entre los límites de la curva virgen de línea recta; esto es, que actúe como una arcilla normalmente consolidada. Empezando con la ecuación 9 y estableciendo que:

e 1 − e 0 = Cc log( σ ´1 σ ´ 0 )

Asentamiento por consolidación, Sc=

(10)

Cc log(σ ´1 / σ ´0 ) Ho (11) 1 + e0

30

Terzaghi y Peck (1967), demostraron con resultados experimentales que existe una relación aproximada entre el índice de compresión de arcillas normalmente consolidadas y su límite líquido: Cc = 0.009 (LL -10)

(12)

Donde LL = porcentaje de límite líquido “Según los valores del índice de compresión (CC) el suelo puede ser poco compresible cuando es menor 0.1, medio cuando está el rango entre 0.1 a 0.3 y muy compresible cuando es mayor a 0.3” 6 La pendiente promedio de la curva expansión/recomprensión recibe el nombre de índice de expansión (Cs).

Los trabajos de Raymond y Wahls (1976) y Mesri y Godlewski (1977) fueron utilizados para la estimación del asentamiento secundario para casos simples, quienes definieron el índice de compresión secundaria C α como:

(13) Donde:

•

Δe = El cambio en la relación de vacíos a lo largo de una parte de la gráfica de relación de vacíos contra el logaritmo del tiempo entre los tiempos t1 y t2.

•

6

Δt = El tiempo entre t2 y t1.


31

2.2 MARCO CONCEPTUAL 9

Asentamiento. Deformaciones que se producen en la masa del suelo,

verticalmente debidas al reacomodamiento de las partículas que se genera cuando la carga que proviene de una estructura, se aplica sobre el área de una cimentación. 9

Asentamiento por consolidación primaria. Deformación originada por la

evacuación del agua de los poros del suelo y disipación de presiones de poros. 9

Asentamiento por consolidación secundaria. Proceso en el cual las

deformaciones del suelo continúan durante algún tiempo, luego de que los excesos de presiones de poros se han disipado esencialmente y resultan reducciones adicionales en la relación de vacíos, en esta fase de la consolidación es posible que este ajuste se presente por un reacomodo de las partículas minerales del suelo. 9

Relación de vacíos (e). Relación entre el volumen de vacíos y el volumen

que ocupan las partículas sólidas. 9

Porosidad. Definida como la relación entre el volumen de vacíos (Vv) y el

volumen total (VT) que ocupa una masa de suelo expresada en porcentaje. 9

Humedad. Definida como la relación entre el peso del agua intersticial y el

peso de los granos sólidos, para un volumen dado. 9

Nivel freático del agua. Superficie superior de una masa de agua

subterránea, se define como el nivel al cual la presión del agua es cero (atmosférica), con frecuencia se miden las presiones a partir de este nivel.

32

Cuando el agua está por encima de cuerpos de suelos aislados, como la arcilla que tiene una baja permeabilidad, se presenta un nivel colgado de agua subterránea. Figura 2 9

Presión de poros (μ). Definida como la presión inducida en el fluido que

llena los poros.

Figura 2. Nivel freático de aguas

9

7

Esfuerzo efectivo ( σ ’). Es el esfuerzo transmitido a través de la estructura

sólida del suelo por medio de los os intergranulares. El esfuerzo efectivo puede definirse en forma cuantitativa como la diferencia entre el esfuerzo total y la presión de poros.

σ’ = σ - μ

7

(14)


33

2.3 MARCO NORMATIVO La realización de esta investigación se basó en las normas de ensayos de materiales para carreteras Tomo I (suelos) del Instituto Nacional de Vías INVIAS. Tabla 2. Relación de normas INVIAS NORMA

TÍTULO

8

OBJETO Esta práctica describe un procedimiento para identificar

I.N.V.E – 102

Descripción e

suelos y se basa en el sistema de clasificación convencional.

identificación de suelos.

La identificación se hace mediante un examen visual y por medio de ensayos manuales. El límite líquido de un suelo es el contenido de humedad

I.N.V.E - 125

Determinación del límite líquido de los suelos

expresado en porcentaje del suelo secado en el horno, cuando este se halla en el límite entre el estado líquido y el estado plástico. Para los fines de esta especificación, cualquier valor calculado deberá calcularse al centésimo. El objeto de este ensayo es la determinación en el laboratorio del límite plástico de un suelo, y el cálculo del índice de

I.N.V.E - 126

Límite plástico e índice de plasticidad

plasticidad si se conoce el límite líquido del mismo suelo. Se denomina límite plástico a la humedad mas baja con la que puede formarse cilindros de unos 3mm (1/8in) de diámetro, rodando dicho suelo entre la palma de mano y una superficie lisa, sin que dichos cilindros se desmoronen. Este método se utiliza par determinar el peso específico de

I.N.V.E - 128

Determinación del peso específico de los suelos

los suelos por medio de un picnómetro. Es la relación entre el peso en el aire de un cierto volumen de sólidos a una temperatura dada y el peso en el aire del mismo volumen de agua destilada a la misma temperatura

I.N.V.E - 151

Consolidación

Determinar la rata y magnitud de la consolidación de

unidimensional de los

muestras de suelos cuando se confina lateralmente y se

suelos

8

cargan y drenan axialmente.

Instituto Nacional de Vías INVIAS, Materiales y ensayos para carreteras. Tomo III. 1997.

34

2.4 MARCO CONTEXTUAL

Este trabajo investigativo se realizó en la ciudad de Bogotá D.C. tomando muestras de un suelo en la localidad 12 del Distrito, Barrios Unidos, a las cuales se les realizaron pruebas en los laboratorios de suelos de la universidad de La Salle. 2.4.1 Localización. La localidad está ubicada sobre una zona generalmente llana, aunque presenta algunas ondulaciones. Formada por una llanura de origen fluviolacustre los sectores planos y bajos están formados por la llanura aluvial del río Salitre. Se encuentra en la parte central del norte de la Ciudad, partiendo de la intersección del eje de la calle 100 con el eje de la Autopista al Norte, en dirección sur hasta la intersección con el eje de la Calle 63; en sentido oriente-occidente hasta la intersección con el eje de la carrera 68, y por éste y su prolongación con el eje de la Autopista al Norte, punto de partida. Figura 3 2.4.2 Características geológicas del subsuelo de la zona de estudio 9 . De acuerdo con la microzonificación sísmica de Bogotá D.C., desde su formación geológica, el sitio se encuentra ubicado en un depósito fluvio-lacustre, conformado por zonas de terrazas altas (Qta), estos depósitos se caracterizan por presentar escasos afloramientos y su delimitación se realizó basada en su geomorfología, Figura

9

4.

INGEOMINAS Y UNIVERSIDAD DE LOS ANDES, Microzonificación sísmica de Bogotá. 1997. p. 42.

35

Figura 3. Ubicación del sitio de la perforación

10

Sitio de la perforación

10

Ibid., p. 45.

36

Figura 4. Mapa geológico de Santa fe de Bogotá. 11

11

Ibid., p. 62.

37

2.4.3 Zonificación geotécnica. 12 El área de estudio es una zona de suelos blandos,

caracterizados

por

la

presencia

de

arcillas

blandas

de

alta

compresibilidad. 2.4.3.1 Límites de consistencia. 13 En esta zona es posible obtener límites líquidos superiores a 200% e índices de plasticidad superiores a 100% principalmente en las capas más superficiales. Esta característica ubica al subsuelo de la ciudad de Bogotá entre los suelos con mayor dificultad ingenieril en el mundo. 2.4.3.2 Granulometría y tamaño de las partículas. 14 Al igual que los límites de consistencia, la distribución granulométrica de la zona presenta un aspecto típico de una formación lacustre. Las capas con mayor contenido de material arcilloso (partículas inferiores a 2μm) se encuentran en la superficie. Este valor puede llegar hasta un máximo de 70% y disminuir progresivamente con la profundidad hasta un valor promedio de 10%. 2.4.3.3 Relaciones gravimétricas y volumétricas. 15 La humedad natural de los suelos presentes en la zona blanda, tienen un comportamiento típico de suelos normalmente consolidados: inmediatamente por debajo del nivel freático, la humedad natural se acerca al límite líquido de tal manera que se obtienen índices de liquidez del orden del 90%, a medida que aumenta la profundidad, la humedad natural disminuye paulatinamente hasta que para profundidades correspondientes a un esfuerzo efectivo vertical de 10Kg/cm2 su valor se acerca al límite plástico, tal como lo indican varios autores (Biarez et al, 1994).

12

Ibid., p. 62. Ibid., p. 62. 14 Ibid., p. 63. 15 Ibid., p. 63. 13

38

2.4.3.4 Esfuerzos de preconsolidación. En la zona de suelos blandos se observa que existe una capa preconsolidada en superficie cuyo espesor varía alrededor de 3m a 5m. La presencia de esta capa puede ser debido a esfuerzos internos de succión producto de la baja del nivel freático y/o evapotranspiración, llegando a unos esfuerzos de preconsolidación del orden de 147.2 KN/m2 (1.5Kg/cm2). 2.4.4 Microzonificación sísmica. De acuerdo con el mapa de microzonificación sísmica elaborado por INGEOMINAS y la Universidad de los Andes, el sitio se encuentra en la Zona 4-Lacustre B: la cual esta conformada principalmente por depósitos de arcillas blandas consistentes superficialmente. Además corresponde a la zona en que la profundidad hasta la roca base es mucho mayor (del orden de 200 hasta 400 m o más). Figura 5

39

Figura 5. Mapa de Microzonificación sísmica de Santa fe de Bogotá 16

16

INGEOMINAS Y UNIVERSIDAD DE LOS ANDES, Microzonificación sísmica de Bogotá. 1997. p. 66.

40

3. METODOLOGÍA

3.1 DISEÑO METODOLÓGICO La propuesta de investigación presentada corresponde al tipo de metodología experimental, según Neil J. Salkind “El diseño experimental más sencillo sería uno en que dos grupos de sujetos se escogen aleatoriamente de una población y un grupo (llamado grupo experimental) recibe un tratamiento, mientras el otro grupo (llamado grupo control) no lo recibe. Al final del experimento, se aplica la prueba a ambos grupos para ver si hubo diferencia en sus puntajes”17

Las fases en las que se desarrolló el presente proyecto de investigación fueron:

FASE 1: Estudio del estado del arte y análisis del sitio para realizar el sondeo.

•

Recolectar la información existente al respecto.

•

Realizar inspección del posible sitio de estudio.

•

Organizar la información recolectada.

17 SALKIND, Neil. Métodos de investigación. México: Prentice Hall, 1998. p. 234

FASE 2: Trabajo ingenieril y ensayos de laboratorio.

•

Se realizó una perforación de quince metros de profundidad, de 3 pulgadas de diámetro interno con el fin de obtener la estratigrafía y cuatro muestras de suelo a diferentes profundidades.

•

Se realizaron ensayos a cuatro muestras cada tres metros aproximadamente, a dichas muestras se le realizaron los siguientes ensayos: límites de consistencia, peso específico de sólidos, consolidación primaria y secundaria con el equipo tradicional y a una muestra consolidación secundaria por medio del consolidómetro de Rowe.

FASE 3: Análisis de resultados

•

Se analizaron y procesaron los datos obtenidos.

•

Con los datos de los laboratorios se elaboraron; cálculos, gráficas y demás componentes que ayuden a preparar el informe final y brindar una conclusión acerca del problema planteado.

42

•

Se compararon los resultados de la presente investigación con otras realizadas por estudiantes de ingeniería civil de la universidad de La Salle.

FLUJOGRAMA METODOLÓGICO INICIO

TEORÍA DEL FENÓMENO DE LA CONSOLIDACIÓN

SELECCIÓN Y CLASIFICACIÓN

RECOPILACIÓN

UTILIZACIÓN DE LA INFORMACIÓN RECOLECTADA

REALIZACIÓN DEL SONDEO

CLASIFICACIÓN DE LAS MUESTRAS

ENSAYOS DE LABORATORIO

ANÁLISIS DE RESULTADOS

COMPARACIÓN CON OTRAS INVESTIGACIONES 43

3.2 OBJETO DE ESTUDIO

El objeto de estudio de la presente investigación fue encontrar la relación entre los asentamientos por consolidación primaria y los asentamientos por consolidación secundaria medidos en laboratorio para cuatro muestras de suelo a diferentes profundidades en una misma perforación en la zona 12, Barrios Unidos en Bogota D.C.

3.3 INSTRUMENTOS

En el desarrollo de esta investigación se determinó la ayuda de algunos instrumentos necesarios presentados a continuación: • Normas de laboratorio para suelos. INVIAS • Formatos para consignación de los datos de laboratorio

3.4 VARIABLES Tabla 3. Identificación de variables CATEGORÍA DE ANÁLISIS

VARIABLES

Duración del proceso de la consolidación secundaria (Equipo)

Tiempo

Magnitud de los asentamientos por consolidación secundaria (Suelo)

Propiedades del suelo Historia geológica Asentamientos primarios Asentamientos secundarios Cα

44

INDICADORES Ensayos de laboratorio Estudios previos

Conocimiento teórico previo Ensayos de laboratorio Deformación del suelo

3.5 HIPÓTESIS

Los asentamientos secundarios en la zona de estudio son mayores a los encontrados que en el estado del arte. Por ser los suelos de Bogotá blandos.

3.6 COSTOS

Los costos del presente trabajo de grado fueron $ 4.042.073.oo, se pueden ver en el Anexo F.

45

BIBLIOGRAFÍA

BERNAL, César Augusto.

Metodología de la investigación. Bogotá: Editorial

Prentice Hall, 2000.


DAS Braja M, Fundamentos de Ingeniería Geotécnica. México: Editorial Thomson, 2001. p. 151 – 174


INSTITUTO COLOMBIANO DE NORMAS TÉCNICAS Y CETIFICACIÓN. Tesis y otros programas de grado (QUINTA ACTUALIZACIÓN). Bogotá: ICONTEC, 2002.

INSTITUTO NACIONAL DE VÍAS INVIAS, Materiales y ensayos para carreteras. Tomo III. 1997.

JIMENEZ SALAS, J. A. DE JUSTO ALPAÑES, J.L. Geotecnia y cimientos, 2 ed. Madrid, España: Editorial Rueda, 1975. p. 182 – 219.

JUÁREZ BADILLO, Eulalio. RICO RODRÍGUEZ, Alfonso.

Mecánica de suelos

Tomo II, 2 ed. México: Editorial Limusa, 2000. p. 61 – 75.

INGEOMINAS Y UNIVERSIDAD DE LOS ANDES, Microzonificación sísmica de Bogotá.1997.

M. Poblete, Mecánica de suelos I Unidad 6 Resistencia al corte, [serie en Internet], 2007, disponible en: http://www.ucsc.cl/∼mpoblete/geotecnia/INC_4102/Unidad%206%20Clase%201% 20Introduccion.pdf. Diciembre de 2007.

RUIZ

SARAY, Rosa Amparo. Estructura para la presentación escrita de los

informes del Proyecto Integrador. En: ASESORÍA METODOLÓGICA (1°: 2003: Bogotá) memorias de la primera asesoría metodológica para la presentación de informes del Proyecto Integrador. Bogotá: U.S.B, 2003. 15p.

SALKIND, Neil. Métodos de investigación. México: Prentice Hall, 1998. p. 234

WHITLOW, Roy. Fundamentos de mecánica de suelos. México: Editorial Cecsa. 2000. ISBN 968-26-1239.

83

4. TRABAJO INGENIERIL 4.1 DESARROLLO Para la realización de este proyecto de grado se hizo una perforación el día 8 de mayo de 2007 en una zona de suelos blandos, localidad 12 Barrios Unidos de Bogota D.C., específicamente en el barrio Los Andes, en la cual se presentaron lluvias inesperadas afectando el proceso de toma de muestras y su debido transporte.

Consistió en una perforación manual de la cual se extrajeron cuatro muestras inalteradas de suelo, a las siguientes profundidades: la primera muestra entre los 3.7m - 4.5m siendo de color habano oscuro con oxidaciones, la segunda muestra, 7.80m - 8.60m de color gris oscuro de alta compresibilidad, para la muestra 3, 11.5m - 12.5m de color gris oscuro y por ultimo la muestra 4, 14.3m – 15.0m de color gris claro de mayor compresibilidad que las anteriores.

En el terreno encontramos una primera capa vegetal seguida de otra capa de relleno para material de construcción, teniéndola en cuenta para la elaboración del perfil estratigráfico y los cálculos de los esfuerzos efectivos del suelo.

El nivel freático del suelo se encontró a un 1 metro de profundidad. Fotografía 1. Perforación del suelo

46

Fotografía 2. Extracción de las muestras

A estas muestras se les realizaron los ensayos de laboratorio: límites de consistencia, contenido de humedad, peso específico de sólidos y consolidación unidimensional, finalmente se realizó un ensayo adicional para la muestra 3 en el consolidómetro de Rowe.

Las pruebas de laboratorio nombradas anteriormente, con excepción de los ensayos de consolidación buscan caracterizar el suelo a estudiar para establecer las propiedades naturales y físicas del mismo; Los ensayos de consolidación permiten establecer los parámetros para encontrar los asentamientos por consolidación primaria y secundaria.

Una vez obtenidos los resultados de cada una de las pruebas realizadas se elaboro un perfil estratigráfico donde se sintetizaron los diferentes estratos de suelo hasta una profundidad de 15 metros y la posición del nivel freático (Figura 6).

47

Para determinar los esfuerzos efectivos se calculó como primera medida el esfuerzo total (VT) que es el producto entre el peso específico total del suelo (JT) y la profundidad para un punto intermedio de la altura de la muestra; luego, si el punto en cuestión se encuentra bajo el nivel freático, se determina la presión de poros (P), que es el producto entre el peso específico del agua y la profundidad a la cual se encuentra el punto con referencia al nivel freático y finalmente restar este valor al esfuerzo total (VT) obteniendo como resultado el esfuerzo efectivo al cual esta sometido dicho punto dentro del estrato de suelo, en el Anexo A se encuentra el detalle para la determinación de los esfuerzos para cada muestra.

Inicialmente para la determinación de la consolidación secundaria las muestras en el laboratorio fueron cargadas gradualmente para alcanzar el esfuerzo efectivo al cual el suelo estaba sometido, posteriormente se incrementó la carga simulando el peso de una estructura existente con un 'V asumido equivalente a 100 KN/m2 (1Kg/cm2), buscando de esta manera obtener los índices de consolidación primaria como de la secundaria y la magnitud del asentamiento generados en la zona de estudio.

Basándonos en el estado del arte “la consolidación secundaria de las arcillas” se optó por dejar las muestras de forma permanente con la última carga aplicada por un periodo de 13 días con el propósito de que las muestras ensayadas alcanzaran la etapa de consolidación secundaria.

La investigación se analizó junto con otras investigaciones realizadas en la Universidad de La Salle las cuales fueron: Asentamientos generados por consolidación secundaria del Barrio San José de Bavaria perteneciente a la localidad Suba en Bogotá, y Análisis de asentamientos secundarios en los suelos de la zona del Lago en la ciudad de Bogotá D.C., a continuación se sintetizan los parámetros principales de las anteriores investigaciones.

48

Tabla 4. Parámetros utilizados en los ensayos de consolidación secundaria en anteriores investigaciones en la ciudad de Bogotá D.C. ZONA DE ESTUDIO SAN JOSÉ DE BAVARIA EL LAGO PARAMETROS Sistema de ensayo

Consolidómetro unidimensional

Consolidómetro unidimensional

Carga 'V aplicado

100 KN/m2

80 KN/m2

11 días

32 días

Tiempo de duración de la consolidación secundaria

Los resultados correspondientes a los ensayos de laboratorio de las anteriores investigaciones se resumen en la Tabla 5.

El procedimiento utilizado en cada uno de los ensayos se realizó con base en el marco normativo citado. * Se trabajo la gravedad con 9.81m/s2

49

119.04 2.53 21 5.87 2.9 1.39 CH 168.50 45.14 123.36

Gs

Partículas 0.002 mm(%)

Actividad

Materia Orgánica (%)

Peso específico JT (KN/m3 )

Clasificación U.S.C.S.

Limite Líquido LL (%)

Limite Plástico LP (%)

Indice de Plasticidad IP (%)

M1 (5.2-6.0m)

HUMEDAD NATURAL (%)

ENSAYOS

ZONA DE ESTUDIO

111.43

65.47

176.90

MH

1.42

2.8

9.29

12

2.50

178.35

M2 (6.7-7.5m)

138.20

76.80

215.0

MH

1.25

2.7

12.56

11

2.51

193.68

M3 (8.20m-9.0m)

50

76.49

54.31

130.80

MH

1.2

2.8

1.70

45

2.51

156.73

M4 (9.50-10.3m)

SAN JOSÉ DE BAVARIA

137.55

61.55

199.10

CH

1.28

----

6.90

20

2.50

166.64

M5 (13.2-14m)

53.7

24.81

78.51

CH

1.6

1.14

1.64

32.8

2.50

69.22

M1 (1.40-2.1m)

135.02

37.39

172.41

CH

1.38

1.05

2.6

52

2.56

124.22

M2 (5.0-5.7m)

185.07

54.78

239.85

CH

1.29

2

5.21

35.5

2.58

164.08

M3 (10.0-10.7m)

EL LAGO

Tabla 5. Resultados de laboratorio investigaciones realizadas en la ciudad de Bogota D.C.

130.37

44.80

175.17

CH

1.37

1.18

2.94

44.3

2.55

151.68

M4 (15.0-15.7m)

172.01

111.04

283.05

MH

----

----

----

----

2.43

241.98

M5 (20.0-20.4m)

4.2 RESULTADOS 4.2.1 Determinación de la humedad natural. La Tabla 6 muestra los resultados correspondientes al ensayo de humedad para cada una de las muestras de suelo, el procedimiento para llegar a este resultado se presentan en el Anexo C. Tabla 6. Humedad natural MUESTRA

HUMEDAD (%)

1 (3,7m -4,5m)

56.33

2 (7,8m – 8.6m)

125.70

3 (11,5m – 12,5m)

205.28

4 (14,3m – 15,0m)

162.86

4.2.2 Gravedad específica de solidos y peso unitario total. Los resultados del ensayo se resumen en la Tabla 7, los procedimientos de cálculo para los ensayos anteriormente nombrados se detallan en los Anexos B y D. Tabla 7. Gravedad específica y peso específico

JT (KN/M3) MUESTRA

METODO 1

GS

(RELACIONES DE FASE)

METODO 2 (PARAFINADO)

1

2.81

16.7

16.28

2

2.52

13.4

13.05

3

2.36

12.1

12.46

4

2.64

12.8

11.77

Para la determinación de los esfuerzos efectivos en el primer y segundo estrato de suelo correspondientes a una capa vegetal y relleno de material de construcción, se asumió un

JT

de

10.8

KN/m3

respectivamente.

51

(1.1g/cm3) y 14.7KN/m3

(1.5g/cm3)

4.2.3 Límites de consistencia. Los resultados del ensayo de límites de consistencia se presentan en la Tabla 8 y el cálculo detallado se encuentra en el Anexo E, de acuerdo con estos resultados se elaboró la correspondiente carta de plasticidad Figura 9 y con base en ella se realizó la correspondiente clasificación obteniendo como resultados Arcillas inorgánicas de alta compresibilidad CH, presentando un LL !50 y un alto contenido de humedad. Tabla 8. Límites de consistencia ENSAYO

LIMITE PLASTICO (%)

LIMITE LIQUIDO (%)

INDICE DE PLASTICIDAD (%)

1 2 3

30.44 45.11 60.26

92.8 176.8 237.3

62.36 131.69 177.04

4

73.39

285.0

211.61

MUESTRA N°

52

Figura 7. Carta de plasticidad

54

Fotografía 3 y 4. Ensayo de límites de consistencia

Fotografía 5. Ensayo de gravedad específica

4.2.4 Ensayo de consolidación. Para la realización de los ensayos de consolidación se usaron los equipos de consolidación unidimensional y aparato de Rowe existentes en el laboratorio de suelos de la Universidad, este ensayo se ejecutó de acuerdo a la normatividad aplicando incrementos de carga moderados, con el fin de llevar las muestras al esfuerzo efectivo que presentaban en el terreno.

El ensayo de consolidación secundaria se efectuó así: Una vez preparada la muestra se ensamblo en la cámara de consolidación y se aplicaron incrementos de carga moderada hasta alcanzar su esfuerzo efectivo actual en el que se

55

encontraba en el sitio el día de la perforación, cuando la lectura del deformímetro se estabilizó se aplico un incremento de carga 'V (Delta de esfuerzos) a cada una de las muestras igual a 100KN/m2 simulando una estructura existente por un periodo de tiempo de 13 días para luego realizar las curvas de Taylor y Casagrande.

Los resultados del ensayo de consolidación se pueden observar en los Anexos I y J.

4.2.4.1 Curvas de compresibilidad. Permiten determinar el esfuerzo de preconsolidación V’p, y el índice de compresión Cc que tiene el suelo, con estos parámetros se puede establecer el asentamiento por consolidación primaria que sufre el suelo y saber el estado en el que se encuentra (normalmente consolidado o preconsolidada).

Los resultados de este ensayo se pueden verificar en el Anexo G.

Una vez obtenidas las curvas de compresibilidad, y los esfuerzos de preconsolidación, se observó que éste es mayor al esfuerzo efectivo existente en campo para cada una de las muestras Tabla 9.

Revelándonos que el comportamiento para la muestra 1 es preconsolidada, según Mauro Poblete 18 cuando la relación de preconsolidación es mayor a 3 esta se encuentra preconsolidada y que para las demás muestras el comportamiento es levemente preconsolidado, encontrándose valores en el rango de 1 a 3.

18

M. Poblete, Mecánica de suelos I Unidad 6 Resistencia al corte, [serie en Internet ], 2007, disponible en: http://www.ucsc.cl/ampoblete/geotecnia/INC_4102/Unidad%206%20Clase%201%20Introduccion.pdf. Diciembre de 2007.

56

V’P (KN/m2)

V’o (KN/m2)

174.62

220.0

45.38

(3.7M – 4.5M)

MUESTRA 1

1.47

51.1

160.0

108.90

(7.8M – 8.6M)

MUESTRA 2

1.13

23.2

190.0

166.80

(11.5M – 12.5M)

MUESTRA 3

1.9

181.6

385.0

203.40

(14.3M – 15.0M)

MUESTRA 4

Tabla 9. Relación de preconsolidación

'V’ (KN/m2) 4.84

MUESTRA

OCR

4.2.4.2 Curvas de consolidación. Las curvas de Taylor y Casagrande para los resultados del ensayo de consolidación se encuentran en el Anexo H. Fotografía 6. Aparato de Rowe

57

Fotografía 7. Muestra con anillo para el ensayo de Rowe

Fotografía 8. Cámara de consolidación

Fotografía 9. Montaje de la muestra en el equipo de Rowe

58

Fotografía 10. Válvula de aplicación de carga y lectura de deformímetro vertical

En la Tabla 10 se resume el tiempo de duración de la consolidación para cada una de las muestras, se observa que a medida que aumenta la profundidad es mayor el tiempo de consolidación debido a que el suelo soporta cargas cada vez mayores, los excesos de presiones de poros se han disipado y las partículas han ocupado mayor parte de los vacíos.

La muestra numero 1 no se incluyó en este resultado por presentar expansividad y tener un esfuerzo efectivo muy bajo para ser sometida a consolidación.

Tabla 10. Relación entre la profundidad y duración de la consolidación primaria

Profundidad (m)

No MUESTRA

----

3.7m – 4.5m

M1

90.25

7.8m – 8.6m

M2

306.25

11.5m – 12.5m

M3

484

14.3m – 15.0m

M4

MÉTODO DE TAYLOR

Tiempo (min) t100

59

Profundidad (m)

No MUESTRA

----

3.7m – 4.5m

M1

35

7.8m – 8.6m

M2

99.8

11.5m – 12.5m

M3

101

14.3m – 15.0m

M4

MÉTODO DE CASAGRANDE

Tiempo (min) t50

La tabla 11 resume los tiempos de duración de la consolidación secundaria obtenidos para la muestra 3 sometida a dos tipos de ensayo, consolidómetro unidimensional y consolidómetro de Rowe.

Es de notar que en el consolidómetro de Rowe el tiempo de la consolidación es menor que en consolidómetro unidimensional, no fueron satisfactorios estos resultados por las condiciones de drenaje que presentaba el consolidómetro de Rowe (un solo sentido) y la altura de la muestra. Tabla 11. Relación entre la profundidad y duración de la consolidación secundaria por Consolidómetro de Rowe vs Equipo Unidimensional CUADRO COMPARATIVO EQUIPO UNIDIMENSIONAL vs CONSOLIDOMETRO DE ROWE

Profundidad (m)

No MUESTRA

306.25

11.5m – 12.5m

M3 UNIDIMENSIONAL

198.81

11.5m – 12.5m

M3 ROWE

MÉTODO DE TAYLOR

Tiempo (min) t100

Profundidad (m)

No MUESTRA

99.8

11.5m – 12.5m

M3 UNIDIMENSIONAL

19

11.5m – 12.5m

M3 ROWE


Tiempo (min) t50

60

El procedimiento para los cálculos del porcentaje de consolidación sigue como se muestra a continuación, se eligió la muestra 2 para explicar el respectivo proceso, en la Tabla 8 se muestra el resumen de resultados para cada una de las muestras.

Para una mejor comprensión de los cálculos refiérase al Anexo H.

CONSOLIDACIÓN PRIMARIA H2 = Altura final de la muestra

MÉTODO DE CASAGRANDE x H 2 Altura inicial - ((lect. Deformímetro para d 0 - lect. inicial deformímetro) 0.01/1000) H 2 0.02m ((972.5 619) * 0.01 / 1000)m

H100

H 2 0.016465m x

H 100 Altura inicial - ((lect. deformímetro d 100 - lect. inicial deformímetro) 0.01/1000) H 100 0.02m ((972.5 534.0) * 0.01 / 1000)m

x Asentamiento experimental

t100 = 340 mín. (Tomado de la construcción geométrica de la gráfica) Anexo H.

H 100 0.015615m

x

A exp H 2 H 100 A exp 0.016465m 0.015615m A exp 0.00085m

61

x 0.00085 § · ¨ ¸ * 100 © 0.00085 0.000368 ¹ 69.79%

(Cons. prim. /(cons. prim cons. sec undaria )) * 100

Asentamiento experimental %

A exp % A exp % A exp %

MÉTODO DE TAYLOR

H 2 Altura inicial - ((lect. Deformímetro para d 0 - lect. inicial deformímetro) 0.01/1000) H 2 0.02m ((972.5 616) * 0.01 / 1000)m

H100

H 2 0.016435m

x

H 100 Altura inicial - ((lect. deformímetro d 100 - lect. inicial deformímetro) 0.01/1000) H 100 0.02m ((972.5 535.0) * 0.01 / 1000)m

t100 = 100 mín. (Tomado de la construcción geométrica de la gráfica) Anexo H.

H 100 0.0156m x Asentamiento experimental


A exp 0.00081m

A exp 0.016435m 0.0156m

A exp H 2 H 100

x

x

A exp % (Cons. prim. /(cons. prim cons. sec undaria )) * 100 0.00081 § · A exp % ¨ ¸ * 100 © 0.00081 0.00038 ¹ A exp % 68.18%

62

CONSOLIDACIÓN SECUNDARIA

H100


x H 100 Altura inicial - ((lect. Deformímetro para d 100 - lect. inicial deformímetro) 0.01/1000) H 100 0.02m ((972.5 534) * 0.01 / 1000)m

Hf

H 100 0.01562m x H f Altura inicial - ((lect. final deformímetro H f - lect. inicial deformímetro) 0.01/1000) H f 0.02m ((972.5 497.2) * 0.01 / 1000)m


A exp 0.000368m

A exp 0.01562m 0.01525m

A exp H 100 H F

Asentamiento experimental

H F 0.01525m x

x

A exp % (Cons. prim. /(cons. prim cons. sec undaria )) * 100 0.000368 § · A exp % ¨ ¸ * 100 © 0.000368 0.00085 ¹ A exp % 30.21%

H100

MÉTODO DE TAYLOR

x

H 100 Altura inicial - ((lect. deformímetro d 100 - lect. inicial deformímetro) 0.01/1000) H 100 0.02m ((972.5 535.0) * 0.01 / 1000)m H 100 0.0156m

63

x Hf

Hf

Altura inicial - ((lect. Deformímetro H f - lect. inicial deformímetro) 0.01/1000)

H f 0.02m ((972.5 497.2) * 0.01 / 1000)m


A exp 0.00038m

A exp 0.0156m 0.01524m

A exp H 100H f

Asentamiento experimental

H f 0.01524m x

x A exp % (Cons. prim. /(cons. prim cons. sec undaria )) * 100 0.00038 · § A exp % ¨ ¸ * 100 © 0.00038 0.00081 ¹ A exp % 31.82%

T 50 *H 2 t 50

Cv 50 (m 2 / min)

CONSOLIDACIÓN PRIMARIA

x

Cv 50 0.197 * 0.01m 2 Cv 50 40 min Cv 50 0.00000049 m 2 / min

64

x

Cv50 (m2 / año)

Cv 50 0.00000049m 2 / min Cv 50 0.00000049m 2 / min* 525600

x

Cv 90 (m 2 / min)

Cv 50 0.257m 2 / año

Cv

T 90 *H 2 t 90

90

0.848 * 0.01m 2 Cv 90 100 min Cv 90 0.000000848 m 2 / min

0 .000000848 m 2 / min

Cv90 (m2 / año)

Cv 90 0 .000000848 m 2 / min* 525600

x

Cv 90 0 .4457 m 2 / año

· ¸¸ ¹

CC Empírico

1.52 0.83 § 0.471 · log¨ ¸ © 0.2355 ¹ 2.292

§V' log¨¨ 2 © V '1

Cc Experimental (índice de compresibilidad) e 1 e 2

Cv 90 x

Cc

Cc

Cc x

Cc 0.009( LL 10) Cc 0.009(176.8 10) Cc 1.50

65

Asentamiento teórico (cm.) V ' Cc* H Cs* H § V ' o 'V ' · Log c Log¨ ¸ 1 eo V 'o 1 e0 © V' c ¹

0.206

ª LL(%) º * Gs 0.0463« ¬ 100 ¼» ª176.8 º 0.0463« * 2.52 ¬ 100 ¼»

Cs Teórico

0.87 0.83 § 0.471 · log¨ ¸ © 0.2355 ¹ 0.133

x Cs Experimental (índice de expansividad) e1 e 2 Cs §V ' · log ¨¨ 2 ¸¸ © V '1 ¹ Cs

Cs

x Cs Cs Cs

x Sc

CD

0.0178

0.02 § 83050 · log¨ ¸ © 6265 ¹

'e §t · log¨¨ 2 ¸¸ © t1 ¹


x

CD

CD

CD

66

x

§ 6265 · 0.0089 * 0.01645 log¨ ¸ © 83050 ¹

Asentamiento Teórico (m) §t · C ' DH log¨¨ 1 ¸¸ ©t2 ¹

Ss 0.0001643m

Ss

Ss

0.0078

x CD/Cc Experimental CD 0.0178 Cc 2.292 CD Cc

67

Tabla 12. Porcentajes de asentamiento por consolidación primaria y secundaria CONSOLIDACIÓN PRIMARIA Gráfica Casagrande


Gráfica Taylor

Gráfica Casagrande

Altura inicial (m)

Profundidad (m)

H2 (m)

H100 (m)

t100 min

Asent. Exp (m)

Asent. Exp %

H2 (m)

H100 (m)

t100 min

Asent. Exp (m)

Asent. Exp %

Asent. Teorico (m)

Gráfica Taylor

H100 (m)

Hf (m)

Asent. Exp (m)

Asent. Exp %

H100 (m)

Hf (m)

Asent. Exp (m)

Asent. Exp %

Asent. Teorico (m)

7,8m – 8.6m

0.02

0.0165

0.0156

340.0

0.00085

69.79

0.0164

0.0156

100

0.000810

68.18

0.00180

0.0156

0.0152

0.00037

30.21

0.0156

0.0152

0.00038

31.82

1.64E-04

11,5m – 12,5m

0.02

0.0136

0.0132

410.0

0.00039

59.45

0.0136

0.0131

306.25

0.000440

64.61

0.00227

0.0132

0.0129

0.00027

40.55

0.0131

0.0129

0.00024

35.39

6.16E-05

14,3m – 15,0m

0.025

0.0165

0.0161

498.0

0.00044

63.21

0.0165

0.0160

484

0.000488

70.15

0.00289

0.0161

0.0158

0.00026

36.79

0.0160

0.0158

0.00021

29.85

1.64E-04

Tabla 13. Porcentajes de asentamiento por consolidación. Comparativo equipo unidimensional vs consolidómetro de Rowe CONSOLIDACIÓN PRIMARIA

Profundidad (m)

Altura inicial (m)

Gráfica Casagrande

CONSOLIDACIÓN SECUNDARIA Gráfica Taylor

Gráfica Casagrande

H2 (m)

H100 (m)

t100 min

Asent. Exp (m)

Asent. Exp %

H2 (m)

H100 (m)

t100 min

Asent. Exp (m)

Asent. Exp %

Asent. Teorico (m)

Gráfica Taylor

H100 (m)

Hf (m)

Asent. Exp (m)

Asent. Exp %

H100 (m)

Hf (m)

Asent. Exp (m)

Asent. Exp %

Asent. Teorico (m)

11,5m – 12,5m EQUIPO UNIDIMENSIONAL

0.02

0.013555

0.013165

410.0

0.000390

59.45

0.013580

0.013140

306.25

0.000440

64.61

0.002392

0.013165

0.012899

2.66E04

40.55

0.0131

0.01290

0.00024

35.39

2.39E-03

11.5m - 12.5m CONSOLIDOMETRO DE ROWE

0.0254

0.019888

0.018974

190.0

0.000914

76.27

0.019710

0.018941

400

0.000770

75.37

0.000693

0.018974

0.018689

2.84E04

23.73

0.0189

0.01868932

0.00025

24.63

6.93E-04

68

En la Tabla 13 se encontraron grandes diferencias en el cálculo del asentamiento teórico y el experimental para la muestra ensayada en el consolidómetro unidimensional, pero comparando los dos métodos de cálculo (Taylor y Casagrande) se evidencio poca diferencia. En cambio para muestra ensayada en el consolidómetro de Rowe los asentamientos teóricos y experimentales no son significativos, exceptuando el método de Casagrande que fue un poco mayor sin dejar de ser significativo. En resumen se encuentran pocas diferencias entre métodos de cálculo en la determinación de los asentamientos, pero comparando los dos métodos de ensayo, los resultados no son satisfactorios

69

Tabla 14. Datos y resultados del ensayo de consolidación para cada muestra CONSOLIDACIÓN PRIMARIA

V'o (kpa)

Profundidad (m)

'V (kpa)


'VV' Cv50 2 (m /min)

Cv50 2 (m /año)

Cv90 2 (m /min)

Cv90 2 (m /año)

Cc exp.

Cc teo.

Cs exp.

Cs teo.

Asent. Teorico (m)

Asent. exp (%) Casagrande

Asent. exp (%) Taylor

CD

Asent. Teo (m)



Cc/CDexp.

7,8m – 8.6m

108.9

100

0.92

5E-07

0.2589

8.5E-07

0.44571

2.292

1.501

0.133

0.206

0.00180

69.79

68.18

0.0178

1.64E-04

30.21

31.82

0.0078

11,5m – 12,5m

166.8

100

0.60

2.0E-07

0.1038

2.8E-07

0.14554

1.960

2.046

0.299

0.259

0.00227

59.45

64.61

0.0278

1.30E-04

40.55

35.39

0.0142

14,3m – 15,0m

203.4

100

0.49

3.0E-07

0.1602

2.7E-07

0.14389

2.824

2.475

0.100

0.348

0.00289

63.21

70.15

0.0261

1.13E-04

36.79

29.85

0.0092

Tabla 15. Datos y resultados del ensayo de consolidación. Muestra 3 CONSOLIDACIÓN PRIMARIA V' (kpa)

'V (kpa)

'VV'

11,5m – 12,5m EQUIPO UNIDIMENSIONAL

166.8

100

11.5m - 12.5m CONSOLIDOMETRO DE ROWE

166.8

100

Profundidad (m)


Cv50 2 (m /min)

Cv50 2 (m /año)

Cv90 2 (m /min)

Cv90 2 (m /año)

Cc exp.

Cc teo.

Cs exp.

Cs teo.

Asent. Teorico (m)



CD

Asent. Teo (m)



Cc/CDexp.

0.60

1.974E-07

0.1038

2.769E-07

0.1455376

1.96

2.05

0.100

0.259

0.00227

59.45

64.61

0.0392

6.16E-05

40.55

35.39

0.0200

0.60

6.355E-06

3.3401

2.752E-06

1.4463734

3.19

2.05

0.100

0.259

0.00236

76.27

75.37

0.0320

1.11E-04

23.73

24.63

0.0100

70

Tabla 16. Comparación de los estudios de la consolidación secundaria en los suelos cohesivos de la ciudad de Bogotá D.C. ASENTAMIENTOS GENERADOS POR CONSOLIDACIÓN SECUNDARIA DEL BARRIO SAN JOSÉ DE BAVARIA PERTENECIENTE A LA LOCALIDAD DE SUBA EN BOGOTÁ D.C. CONS. CONS. SECUNDARIA PRIMARIA % DE % DE ASENT. Profundidad Gs OCR Cc ASENT. cD SECUNDARIO PRIMARIO

ANÁLISIS DE ASENTAMIENTOS SECUNDARIOS EN LOS SUELOS DE LA ZONA DEL LAGO EN LA CIUDAD DE BOGOTÁ D.C. CONS. PRIMARIA % DE Cc ASENT. PRIMARIO

CONS. SECUNDARIA

Profundidad (m)

Gs

1.4 - 2.10

2.50

2.3

1.19

87.67%

0.0200

20.90%

5.20 – 6.00

2.53

1.23

0.5

67.74%

0.0289

32.26%

5.0 - 5.70

2.56

1.59

1.23

82.06%

0.0324

26.52%

6.60 – 7.50

2.50

1.33

0.67

77.77%

0.0385

22.23%

10.0 - 10.70

2.58

1.44

2.29

80.04%

0.0518

24.45%

8.20 – 9.00

2.51

1.22

0.71

80.40%

0.029

19.60%

15.0 - 15.70

2.55

2.60

2.38

88.07%

0.0240

16.14%

9.50 – 10.30

2.51

1.23

0.9

77.77%

0.024

22.23%

OCR

cD

% DE ASENT. SECUNDARIO

ANÁLISIS DE ASENTAMIENTOS SECUNDARIOS EN LOS SUELOS DE LA ZONA 12, BARRIOS UNIDOS, EN LA CIUDAD DE BOGOTÁ D.C. CONS. PRIMARIA

CONS. SECUNDARIA

Profundidad (m)

Gs

OCR

Cc

% DE ASENT. PRIMARIO

cD

% DE ASENT. SECUNDARIO

3,70 - 4,50

2.81

4.84

----

----

----

----

7,80 - 8.60

2.52

1.47

2.292

68.18

0.0178

30.21

11,50 - 12,50

2.36

1.13

1.960

64.61

0.0278

40.55

14,30 - 15,00

2.64

1.9

2.824

70.15

0.0261

36.79

71

La Tabla 13 hace referencia a los resultados de consolidación primaria y secundaria obtenidos mediante los métodos de Taylor y Casagrande para cada una de las muestras, la Tabla 14 es un comparativo de los resultados de consolidación para la muestra 3 mediante el equipo unidimensional y el aparato de Rowe.

Los datos de asentamientos por consolidación primaria se pueden observar en el Anexo I y para los de consolidación secundaria en el Anexo J.

4.3 ANÁLISIS DE RESULTADOS 4.3.1 Análisis de resultados para los suelos de la localidad 12 Barrios Unidos

0,03

0,028

0,026

0,024

0,022

0,02

0,018

0,016

0,014 1

1,2

1,4

1,6

2

y = 0,009x + 0,0059 R2 = 0,6676

1,8

M3

Coeficiente de compresibilidadCc

72

2,2

M4

2,4

2,6

secundaria relacionado con el coeficiente de compresibilidad. Como se

La Figura 8, presenta el comportamiento del coeficiente de consolidación

M2

Figura 8. Coeficiente de consolidación secundaria CD vs. Coeficiente de compresibilidad Cc

en la ciudad de Bogotá D.C.

x

Coeficiente de consolidación secundaria CD

x

observa, de acuerdo a las investigaciones realizadas por Whitlow Roy (2000:458) la pendiente de la línea de tendencia nos muestra que el suelo corresponde a una arcilla levemente preconsolidada, esto se puede corroborar con los resultados de ensayos de límites de consistencia para lo cual según Lambe (2002:49) es una arcilla inorgánica de alta compresibilidad. De igual forma se puede estimar que el coeficiente de consolidación primaria Cc aumenta a medida que aumenta el coeficiente de consolidación secundaria CD.

120

140

y = 0,0001x + 0,0049 2 R = 0,6761

160

M3

Indice de platicidad IP ( %)

180

M4

200

220

Figura 9. Coeficiente de consolidación secundaria CD vs. Índice de plasticidad IP (%) 0,035

0,03

0,025

0,02

0,015

0,01 100

M2

consolidación secundaria.

73

zona, nos puede acercar a un valor aproximado del coeficiente de

correlación es de 0.6761, lo cual indica que el índice de plasticidad para esta

suelos de la localidad 12, Barrios unidos, encontrando que el coeficiente de

secundaria con el índice de plasticidad para los resultados obtenidos en los

La Figura 9, correlaciona el comportamiento del coeficiente de consolidación

Coeficiente de consolidacion secundaria Ca

x

x

x

La Figura 10, hace referencia al coeficiente de consolidación secundaria vs límite líquido, se observa que el comportamiento del coeficiente de consolidación secundaria CD aumenta conforme lo hace el límite líquido LL.

120

140

160

y = 8E-05x + 0,0051 R2 = 0,6672

M4

180 200 220 Limite Líquido LL (%)

M2

240

260

280

300

Figura 10. Coeficiente de consolidación secundaria CD vs. Límite líquido LL (%) 0,035

0,03

0,025

0,02

0,015

0,01 100 M3

74

de esta variación es la alteración que sufren las muestras en el proceso de

de 2.0 empírico encontrando una diferencia entre estos, la causa más notable

arrojaron un valor promedio de 2.6 medido en laboratorio y un valor promedio

Los resultados del índice de compresibilidad (Cc) presentes en la Tabla 14

baja del nivel freático y/o evapotranspiración.

esta capa puede ser debida a esfuerzos internos de succión producto de la

se observa que existe una capa preconsolidada en superficie, la presencia de

Microzonificación Sísmica de Bogotá (1997:51) en la zona de arcillas blandas,

levemente preconsolidadas. Vale la pena destacar que de acuerdo a la

preconsolidado y las muestras 2 3 y 4 se consideran que se encuentran

Tabla 9 muestran que el suelo de la muestra 1 se encuentra en estado

Los resultados obtenidos en las curvas de compresibilidad, resumidos en la


x

x

extracción y transporte, para evitar este tipo de implicaciones es importante referirse a la Norma I.N.V.E -103 referente a la Conservación y Transporte de Muestras de Suelos. Sin embargo se puede apreciar esta variación más detalladamente en las curvas de compresibilidad. Anexo G.

Según los resultados del ensayo de gravedad específica y peso unitario total, Tabla 7, se pudo establecer que las muestras del estudio se encuentran en el rango de arcillas de alta compresibilidad, según Braja Das (2001:11) con bajo contenido de materia orgánica y comportamiento arcilloso, de acuerdo a los resultados presentados en la tabla 16 se encuentra que son arcillas levemente preconsolidadas.

La Tabla 15 es un análisis comparativo entre los índices de consolidación 0primaria y los índices de consolidación secundaria C encontrados para la muestra 3 la cual fue sometida a dos ensayos de consolidación en diferentes equipos (Equipo de Consolidación unidimensional vs. Consolidómetro de Rowe), estos resultados son confiables si se comparan entre métodos de cálculo (Taylor y Casagrande) más no lo son si se comparan entre los sistemas de ensayo usados.

4.3.2 Análisis de resultados para los suelos de la localidad 12 Barrios Unidos comparados con investigaciones realizadas en la zona del Lago y San José

En la Figura 11, se observa los resultados del comportamiento del coeficiente

de Bavaria en la ciudad de Bogotá D.C.

x

de consolidación secundaria con respecto a la profundidad de la toma de muestras, es de notar que a mayor profundidad, el asentamiento por

75

x

consolidación secundaria es menor en todos los trabajos realizados en las diferentes zonas. El coeficiente de correlación muestra claramente que los resultados obtenidos

4

6

14

y = -0,0006x + 0,0333 R2 = 0,5757

12

El Lago

16

Figura 11. Coeficiente de consolidación secundaria C vs Profundidad

2

8 10 Profundidad San Jose de Bavaria

18

no presentan una línea de tendencia definida, debido a que estos valores se

0

encuentran dispersos.

0,034

0,032

0,03

0,028

0,026

0,024

0,022

0,02

Barrios Unidos

76

lo cual las investigaciones realizadas reportaron rangos entre 0.5 y 2.5.

compresibilidad mayores a 0.3 corresponden a suelos muy compresibles, para

0.04, y de acuerdo con Celso Iglesias (1997:358) los valores del coeficiente de

arcilla normalmente consolidada ya que presentan valores del rango 0.02 a

(2000:458) los valores de C nos muestran que el suelo corresponde a una

similares, de acuerdo a lo encontrado en el estado del arte, según Whitlow Roy

investigaciones realizadas en diferentes zonas de Bogotá con características

secundaria C contra el coeficiente de compresibilidad Cc con las demás

En la Figura 12, se comparan los valores del Coeficiente de consolidación

Coeficiente de consolidacion secundaria CD

x

0 El Lago

0,5

1

2

y = 0,0081x + 0,0184 R2 = 0,2364

San Jose de Bavaria

Coeficiente de compresibilidadCc

1,5 Barrios Unidos

2,5

3

Figura 12. Coeficiente de consolidación secundaria C vs. Coeficiente de compresibilidad Cc 0,06

0,05

0,04

0,03

0,02

0

0,01

0,06

0,05

0,04

0,03

0,02

0,01

0 0

20

El Lago

40

60

77

San Jose de Bavaria

80 100 120 Indice de platicidad IP ( %)

140

180

y = 0,0002x + 0,0099 R2 = 0,5164

160 Barrios Unidos

200

Figura 13. Coeficiente de consolidación secundaria C vs. Índice de plasticidad IP (%)

mismas profundidades, esto se puede corroborar con la Figura 14.

observa que los índices de plasticidad presentan valores análogos a las

secundaria y el índice de plasticidad comparado con otras investigaciones, se

La Figura 13, es una correlación entre el coeficiente de consolidación

Coeficiente de consolidación secundaria CD Coeficiente de consolidacion secundaria CD

x

50

Barrios Unidos

100

y = 0,0001x + 0,0075 R2 = 0,3719

150

El Lago

Limite Líquido LL (%)

200

San Jose de Bavaria

250

300

Figura 14. Coeficiente de consolidación secundaria C vs. Límite líquido LL (%) 0,04

0,035

0,03

0,025

0,02

0,015

0,01

respectivamente.

78

fueron cargadas con el mismo 'Vcuyos resultados fueron de 22.00% y 24.08%

investigaciones realizadas en las zonas del Lago y San José de Bavaria que

efectos son altos en la etapa de consolidación secundaria, comparados con las

67.65% y de 35.85% para la consolidación secundaria, reflejándose que los

El promedio de asentamientos experimental por consolidación primaria fue de

encontrados en los diferentes autores consultados

entre 60% y 240% de acuerdo con la Figura 16 y corresponden a valores

Se aprecia que para las zonas analizadas los límites líquidos están en el rango


5. CONCLUSIONES •

Las muestras analizadas del barrio Los Andes ubicado en la Localidad 12, Barrios unidos en la ciudad de Santa Fe de Bogotá, arrojaron asentamientos por consolidación primaria con una tasa de 64.15% y por consiguiente de 35.85% por consolidación secundaria, de acuerdo con esto se observa que la consolidación secundaria es de gran importancia.

•

El valor del coeficiente de consolidación secundaria Cα establecido según la pendiente de la línea de tendencia en la figura 8 confirma que el suelo objeto de estudio corresponde a una arcilla levemente preconsolidada.

•

De acuerdo con la Figura 8, en la cual se correlaciona el coeficiente de consolidación secundaria vs el coeficiente de compresibilidad para los suelos de la zona 12, Barrios Unidos se establece que la ecuación para el cálculo aproximado del coeficiente de consolidación secundaria es:

Cα= 0.009Cc + 0.0059 •

Se determinó que una ecuación para el valor aproximado del coeficiente de consolidación secundaria Cα a partir del índice de plasticidad de acuerdo con la Figura 9 para los suelos de la zona 12, Barrios Unidos es:

Cα= 0.0001 IP + 0.0049 •

Correlacionando los valores de coeficiente de consolidación secundaria vs el límite líquido en la Figura 10, se presenta la siguiente ecuación para la valoración aproximada del coeficiente de consolidación secundaria Cα:

Cα= 8E-5LL + 0.0051 •

Se establece que un parámetro aproximado para el cálculo del coeficiente de consolidación secundaria es el índice de plasticidad, esto es verificable en las correlaciones de las Figuras 8, 9 y 10, comparando los parámetros anteriormente mencionados,

•

El índice de plasticidad y el límite líquido son propiedades que ayudan a determinar el coeficiente de consolidación secundaria aproximadamente, esto es verificable con las correlaciones de las Figuras 9, 10 cuyo valores de coeficiente de correlación son 0.67 y 0.66 respectivamente para los resultados de la presente investigación.

80

6. RECOMENDACIONES •

Continuar realizando estudios a los demás Barrios o localidades ubicadas en la zona 3 lacustre B definida en el mapa geológico de Bogotá que permitan hacer un análisis de asentamientos secundarios, para elaborar una ficha más compleja donde se puedan registrar los resultados de las investigaciones y sean tenidos en cuenta al momento de ejecutar una obra civil.

•

Es necesario que en Bogotá se tengan en cuenta los asentamientos secundarios, puesto que se deja en evidencia que dichos asentamientos son altos por tanto se recomienda tener en cuenta el cálculo de éstos asentamientos en los diseños de cimentaciones.

•

Se recomienda hacer una correcta calibración del consolidómetro de Rowe antes de someter una muestra al ensayo de consolidación para evitar obtener valores erróneos al momento de realizar los respectivos cálculos, especialmente en la toma de lecturas de la presión de poros.

ANEXO A CÁLCULO DE LOS ESFUERZOS SOBRE EL TERRENO NIVEL FREATICO = 1m Peso específico del agua = 9810N/m3 Capa vegetal h=.50m, γ = 10800 N/m3 Relleno material de construcción h= 0.70m, γ = 14715 N/m3

Para al muestra 1 (z = 4.10m)

γ = 27598.473N/m3 σo = (2.90*14715)+(1.20*27598.473)= 75791.6676N/m2 µ = (3.10*9810)= 30411 σ’ = (75791.6676-30411) = 45.38KN/m2 Para al muestra 2 (z = 8.20m)

γ = 24747.687N/m3 σo = (2.90*14715)+(2.00*27598.473)+(3.30*24747.6879= 179537.8131N/m2 µ = (7.2*9810)= 70632 σ’ = (179537.8131-70632) = 108.90KN/m2 Para al muestra 3 (z = 12.20m)

γ = 23205.555N/m3 σo = (2.90*14715)+(2.00*27598.473)+(6.10*24747.687)+(1.20*23205.555) = 276678.0027N/m2 µ = (11.20*9810)= 109872 σ’ = (276678.0027-109872) = 166.80KN/m2

Para al muestra 4 (z = 14.60m)

γ = 25983.747N/m3 σo = (2.90*14715)+(2.00*27598.473)+(6.10*24747.687)+(2.0*23205.555)+

(1.6*25983.747) = 336816.4319 N/m2

µ = (13.60*9810)= 133416 σ’ = (336816.4319-133416) = 203.40KN/m2 NOTA: Para mejor interpretación ver perfil estratigráfico pág. 53

85

ANEXO B CÁLCULO DEL PESO UNITARIO TOTAL (γT)

METODO 1 (RELACIONES DE FASE)

Gs= 2.81 W= 56.33%

Gs =

γS ∴ γ S = Gs * γ W = 2.81 * 9.81 KN 3 = 27.57 KN 3 m m γW

γS =

WS VS

Suponiendo Vs= 1m3 obtenemos: WS = 27.57 KN WT = WS (1 + W ) = 27.57 KN * (1 + 0.5633) = 43.10 KN W W = W ∴WW = W * WS = 0.5633 * 27.57 KN = 15.53KN WS

γW =

WW W 15.53KN ∴VW = W = = 1.58m 3 VW γ W 9.81 KN 3 m

VT = VS + VV = 1m 3 + 1.58m 3 = 2.58m 3

γT =

WT 43.10 KN = = 16.70 KN 3 m VT 2.58m3

METODO 2 (PARAFINADO)

γT =

Pa − Pps + Ppa −

En donde, Pa= Peso en el aire Pps= Peso parafinado sumergido

Ppa − Pa 0.9

Ppa= Peso parafinado en el aire •

Para la muestra 1 (3.7m - 4.5m) se tiene:

Pa = 0.66 N Pps = 0.25 N Ppa = 0.74 N Reemplazando en la ecuación:

γ T = 16.28 KN •

m3


Pa = 0.47 N Pps = 0.11N Ppa = 0.57 N Reemplazando en la ecuación:

γ T = 13.05 KN •

m3


Pa = 0.52 N Pps = 0.11N Ppa = 0.57 N Reemplazando en la ecuación:

γ T = 12.46 KN •

m3

Para la muestra 4 (14.3m – 15.0m) se tiene:

Pa = 0.25 N Pps = 0.04 N Ppa = 0.29 N Reemplazando en la ecuación:

γ T = 11.77 KN

87

m3

ANEXO C CÁLCULO DE LA HUMEDAD NATURAL, W(%) ⎡ (Wmh + Wre) − (Wms + Wre) ⎤ W (%) = ⎢ ⎥ * 100 (Wms + Wre) − (Wre) ⎣ ⎦ Donde: Wmh: Peso muestra húmeda Wms: Peso muestra seca Wre: Peso recipiente W (%): Humedad •

Para la muestra 1: Wmh+ Wre = 161,78g Wms+ Wre= 116,42g Wre: 35,9g W (%)= 56.33

•

Para la muestra 2: Wmh+ Wre = 139.62g Wms+ Wre= 82.48g Wre: 37.02g W (%)= 125.69

•


•


ANEXO D CALCULO DE LA GRAVEDAD ESPECÍFICA.

Muestra Nº Frasco Nº Método de remoción del aire

Wbws Temperatura T ºC

Wbw Recipiente Nº Peso Muestra seca + Recipiente Peso Recipiente

Ws Gs α

1 9 Ebullición 723.9 60 676.9 L23 186.15 113.90 72.25 2.813 0.9832

2 7 Ebullición 702.8 52 674.15 L13 166.93 119.86 47.07 2.522 0.9872

3 4 Ebullición 656.9 55 636.0 10 225.46 129.63 35.83 2.365 0.9857

Wbws = Peso del frasco + agua + muestra a T cº Wbw = Peso del frasco + agua a T cº (de la curva de calibración) Ws = Peso del suelo seco α = Corrección por temperatura Gs = Peso especifico de los sólidos =

W S * (α ) W bw + W s − W bws

Para la muestra 1 se tiene: Gs =

72 . 25 * ( 0 . 9832 ) 676 . 9 + 72 . 25 − 723 . 9 Gs = 2.813

4 1 Ebullición 685.5 55 669.0 L46 142.73 116.45 26.28 2.648 0.9857

ANEXO E CÁLCULO DE LÍMITES DE CONSISTENCIA MUESTRA N° 1 LIMITE PLASTICO A b

Muestra N° Recipiente N° Numero de golpes Peso muestra húmeda + recipiente (gr) Peso muestra seca + recipiente (gr) Peso agua (gr) Peso recipiente (gr) Peso muestra seca (gr) Humedad W%

58

8

14,58 12,72 8,04 6,54 6,18 30,10

14,57 12,6 8,37 6,2 6,4 30,78

LIMITE LIQUIDO a b c 22 45 20,83 14,27 13,96 6,87 7,4 88,65

38 37 20,51 13,98 13,85 6,66 7,32 89,21

73 235 25 19,48 161,78 13,23 116,42 12,95 125,88 6,53 35,9 6,7 80,52 93,28 56,33

U.S.C.S = CH

CURVA DE FLUIDEZ MUESTRA N°1 100,00

Humedad W(%)

98,00 96,00 94,00 92,8 92,00 90,00 88,00 86,00 1

25

10 N° de golpes

Limite Líquido (LL)

92.8%

Limite Plástico (LP)

30.44%

Índice de Plasticidad (IP)

62.36%

H.N.

100

MUESTRA N° 2 LIMITE PLASTICO A b


71

54

19,65 15,55 13,03 6,62 8,93 45,91

17,76 14,37 11,04 6,72 7,65 44,31

LIMITE LIQUIDO a b c 18 39 20,9 12,02 14,01 6,89 5,13 173,10

16 23 38 17 8 18,62 19,21 139,62 11,12 11,09 82,48 11,71 12,4 102,6 6,91 6,81 37,02 4,21 4,28 45,46 178,15 189,72 125,69

U.S.C.S = CH

CURVA DE FLUIDEZ MUESTRA N°2 192,00 190,00 188,00

Humedad W(%)

186,00 184,00 182,00 180,00 178,00 176,8 176,00 174,00 172,00 170,00 1

25

10 N° de golpes


176.8%


45.11%


131.69%

91

H.N.

100



75

92

14,07 11,42 7,32 6,75 4,67 56,75

13,25 10,75 6,42 6,83 3,92 63,78

LIMITE LIQUIDO a b c

H.N.

12 70 93 29 16 8 15,71 18,14 17,18 9,3 9,97 9,56 9,14 11,52 10,64 6,57 6,62 6,54 2,73 3,35 3,02 234,80 243,88 252,32

22

U.S.C.S = CH

CURVA DE FLUIDEZ MUESTRA N°3 254,00 252,00 250,00

Hum edad W(% )

248,00 246,00 244,00 242,00 240,00 238,00 237,3 236,00 234,00 232,00 1

10 N° de golpes


237.3%


60.26%


177.04%

92

25

100

127,84 68,72 87,92 39,92 28,8 205,28



63

41

13,91 10,96 7,04 6,87 4,09 72,13

13,16 10,51 6,2 6,96 3,55 74,65

LIMITE LIQUIDO a b c

H.N.

77 62 43 27 16 10 19,62 21,75 22,8 10,002 10,6 10,38 13,03 14,74 15,8 6,59 7,01 7 3,412 3,59 3,38 281,89 310,58 367,46

220

U.S.C.S = CH

CURVA DE FLUIDEZ MUESTRA N°4 390,00

370,00

Humedad W(%)

350,00

330,00

310,00

290,00 285,0 270,00

250,00 1

25

10 N° de golpes


285.0%


73.39%


211.61%

93

100

120,08 69,35 81,88 38,2 31,15 162,86

ANEXO F COSTOS DE LA INVESTIGACIÓN

RECURSOS MATERIALES

CONCEPTO Memoria USB 1 GB

UNIDAD

CANTIDAD

VALOR UNITARIO ($)

VALOR TOTAL ($)

Un

1

40.000

40.000

Resma papel carta

Un

1

8.000

8.000

Impresiones blanco y negro Impresiones color Fólder A-Z Fotocopias Nevera de icopor

Un Un Un Un Un

300

100

30.000

100

300

30.000

Sondeos Transporte de las muestras

Portaminas Tubo de Minas Llamadas telefónicas Par de Pilas AA recargables Transporte Anillo de carga

1

7.000

7.000

100

50

5.000

1

20.000

20.000

Ml

15

40.000

675.000

Viaje

1

60.000

60.000

Un Un Minutos GLB Pasaje Un

3

1.500

4.500

4

1.000

4.000

200

250

50.000

2

25.000

50.000

100

1.200

120.000

1

70.000

70.000

TOTAL

$ 1.173.500

RECURSOS INSTITUCIONALES Las siguientes instituciones aportaron información apropiada para orientar la investigación:

La UNIVERSIDAD DE LA SALLE, proporcionó los medios para el desarrollo de los ensayos de laboratorio y las fuentes bibliográficas.

RECURSOS TECNOLÓGICOS

CONCEPTO

UNIDAD

CANTIDAD VALOR UNITARIO ($)

VALOR TOTAL ($)

Computador

Hr

90

1.500

135.000

Scanner

UN

10

500

5.000

Internet

Hr

30

1.200

36.000

Cámara fotográfica

Hr

5

15.000

75.000

Ensayo límites de consistencia

GLB

4

35.000

140.000

Ensayo gravedad específica Ensayo consolidación unidimensional

GLB

4

28.000

112.000

GLB

4

180.000

720.000

Ensayo consolidación por Rowe

GLB

1

250.000

250.000

TOTAL

$ 1.473.000

RECURSOS HUMANOS

CARGO

Investigadores

Investigadores principales

Director temático ∗ Coinvestigadores Asesora ∗∗ metodológica Colaborador Laboratorista ∗∗∗

No. HORAS POR SEMANA

No. TOTAL SEMANAS HORAS

10

28

VALOR HORA ($)

280

16 2

16

115.100 64 100

TOTAL

VALOR TOTAL($)

148.148 10.000

1.000.000

$ 1.263.248

∗

Valor asumido por la Universidad de La Salle, según resolución rectorial 345 de noviembre 15 de 2005. Valor asumido por la Universidad de La Salle, según contrato laboral. ∗∗∗ Valor asumido por la Universidad de La Salle, según contrato laboral. ∗∗

95

RECURSOS FINANCIEROS

RUBROS

FUENTES DE FINANCIACIÓN APORTES DE LA UNIVERSIDAD DE LA SALLE FACULTAD DE INGENIERÍA INVESTIGADORES CIVIL

Recursos Materiales Recursos Tecnológicos Recursos Humanos

$ 1.263.248

Subtotal

$ 1.263.248

TOTAL

$ 1.173.500

$ 1.173.500

$ 1.473.000

$ 1.473.000 $ 1.263.248

$ 2.646.500

Imprevistos (5%)

$ 132.325 TOTAL

$ 132.325 $ 4.042.073

96

ANEXO G

CURVA DE COMPRESIBILIDAD MUESTRA 1 (3,7m -4,5m) 2.30

2.20

Relación de Vacios e

2.10

2.00

1.90

1.80

1.70

1.60 10.00

100.00

σ’P = 220,00

log Esfuerzo (KN/m2)

1000.00

10000.00

CURVA DE COMPRESIBILIDAD MUESTRA 2 (7,8m - 8,6m) 3.50

Relación de vacios (e)

3.00

2.50

2.00

1.50

1.00

0.50 10.00

100.00 σ’P = 160,00 Log de Esfuerzo (KN/m2)

98

1000.00

CURVA DE COMPRESIBILIDAD MUESTRA 3 (11,5m - 12,5m) 1.90 1.70


1.50 1.30 1.10 0.90 0.70 0.50 0.30 0.10 1.00

10.00

100.00 Log de esfuerzo (KN/m2)

99

σ’P = 190,00

1000.00

CURVA DE COMPRESIBILIDAD MUESTRA 4 (14,3m – 15,0m) 3.50


3.00

2.50

2.00

1.50

1.00

0.50 1.00

10.00

100.00

σ’P = 385,00

Log de Esfuerzo (KN/m2)

100

1000.00

10000.00

ANEXO H CURVAS DE CONSOLIDACION POR TAYLOR Y CASAGRANDE

CURVA DE TAYLOR σ’o=45,38KN/m2 M1 (3,7m - 4,5m) 5.0

Lectura del deformímetro (0,0001")

25.0 45.0 65.0 85.0 105.0 125.0 145.0 165.0 185.0 0.0

20.0

40.0

60.0

80.0

100.0

Raiz de tiempo (min)

120.0

140.0

160.0

CURVA DE CASAGRANDE σ’o=45,38KN/m2 M1 (3,7m - 4,5m)


0.0 20.0 40.0 60.0 80.0 100.0 120.0 140.0 160.0 180.0 0.0

0.1

1.0

10.0

100.0

Log t (min)

102

1000.0

10000.0

100000.0

CURVA DE TAYLOR σ’o= 108,90 KN/m M2 (7,8M - 8,6M)

2

630,0 Lectura del deformímetro (0,01mm)

d0=616.0 610,0 590,0 570,0

d90=560.0 550,0 530,0 510,0 490,0 0,0

t90=10.0

20,0

40,0

60,0

80,0


103

100,0

120,0

140,0

CURVA DE CASAGRANDE σ’o= 108,9 KN/m2 M2 (7,8m - 8,6m) 630.0 d0=619.0 Lectura del deformímetro (0,01mm)

610.0

590.0

570.0

550.0

d100=534.0 530.0

510.0

490.0 0.1

1.0

100.0 t100=340.0 1000.0

10.0

Log t(min)

104

10000.0

100000.0

CURVA DE TAYLOR σ’o =166,8 KN/m2 M3 (11,5m - 12,5m)

Lectura del deformímetro (0,01mm)

375.0 d0=366.0 365.0 355.0 345.0 335.0

d90=330.0 325.0 315.0 305.0 295.0 0.0 t90=17.5 20.0

40.0

60.0

80.0


105

100.0

120.0

140.0

CURVA DE CASAGRANDE σ’o =166,8KN/m2 M3 (11,5m - 12,5m) 370.0

Lectura del deformímetro (0,01mm)

d0=363.5 360.0 350.0 340.0 330.0

d100=324.5 320.0 310.0 300.0 290.0 0.1

1.0

100.0 t100=410.0 1000.0

10.0

Log t (min)

106

10000.0

100000.0

CURVA DE TAYLOR σ’o = 203,4 KN/m2 M4 (14,3m - 15,0m)


3400.0

3450.0 d90=3458.0 3500.0

3550.0

3600.0

d90=3619.0 3650.0

3700.0

3750.0 0.0

20.0 t90=22.0 40.0

60.0

80.0

100.0


107

120.0

140.0

160.0

CURVA DE CASAGRANDE σ’o = 203,4 KN/m2 M4 (14,3m - 15,0m) 3400.0

Lecura del deformímetro (0,001")

3450.0 d0=3458.0 3500.0

3550.0

3600.0 d100=3631.0 3650.0

3700.0

3750.0

3800.0 0.1

1.0

10.0

100.0

d100=498.0

Log t (min)

108

1000.0

10000.0

100000.0

CONSOLIDOMETRO DE ROWE 2 CURVA DE TAYLOR σο = 166,8 KN/m M3 (11,8m - 12,5m)


790.00

780.00

d0=776.0 770.00

760.00

750.00

d90=748.1

740.00

730.00 0.0 t90=14.1 20.0

40.0

60.0

80.0


109

100.0

120.0

140.0

CONSOLIDOMETRO DE ROWE CURVA DE TAYLOR σo = 166,8 KN/m2 M3 (11,8m - 12,5m) 790

Lectura del deformìmetro (0.001")

d0=783.0

780

770

760

750 d90=747.0

740

730 0.01

0.1

1

10

100

Log t (min)

110

t100=203.0 1000

10000

100000

ANEXO I DATOS DE LABORATORIO Y RESULTADOS CONSOLIDACIÓN PRIMARIA ENSAYO DE CONSOLIDACION DETERMINACION DE HUMEDADES HOJA DE CALCULO

Proyecto N°.TESIS ASENTAMIENTOS SECUNDARIOS BARRIOS UNIDOS Muestra N°___________1___________ Fecha. Mayo 8 de 2007 Realizado por ____________________ Descripción de la muestra______________________________________________________________________ ___________________________________________________________________________________________ DETERMINACION DE HUMEDAD

Muestra usada Recipiente N°

Muestra inicial

Residuos

Muestra final

4

1

Peso muestra Húmeda + recipiente (Kg)

0.09534

0.13928

0.09147

Peso muestra seca + recipiente (Kg)

0.06966

0.10068

0.06966

Peso Agua (Kg)

0.02568

0.0386

0.02181

Peso recipiente (Kg)

0.02721

0.03536

0.02721

Peso muestra seca, Ws (Kg)

0.04245

0.06532

0.04245

Humedad, W(%)

60.49%

59.09%

51.38%

DIMENSIONES DE LA MUESTRA Anillo N° __________________________

Banco N° _______8________

Altura del anillo = Altura de la muestra al comiezo del ensayo = H1 (m) =

Diametro interior del anillo (m) = 2

Area de la muestra (m ) =

0.025080000

0.0458700 0.001652522

CALCULOS Peso especifico de los solidos = Gs = Altura reducida (Material sólido) (m)= Hs =

2.81 0.0091

Cambio de altura de la muestra desde el comienzo hasta el final del ensayo (m) = Δh = H2 = H1 - ΔH =

Altura final de la muestra (m): Altura inicial del agua (m):

0.00513

Altura final del agua (m):

Hw1 = w1*Hs*Gs = Hw2 = w2*Hs*Gs =

Grado de saturación al comienzo el ensayo:

S1 =

Grado de saturación al final del ensayo:

S2 =

H

0.01995 0.0155398799 0.0131980055

HW1 = H1 − H s

1.0

HW2 2 − H

1.2

= s

Muestra inicial Diametro (m) 2

Area (m )

0.04587

0.001652522

0.001652522

Altura (m) 3

Volumen (m )

Muestra final

0.04587

0.02508

0.0199

4.14453E-05

3.29602E-05 Muestra inicial

Muestra final

Peso del recip. + muestra húmeda (Kg)

0.09534

0.09147

Peso del recip. + muestra seca (Kg)

0.06966

0.06966

Peso del recipiente (Kg)

0.02721

0.02721

Humedad, W

60.49%

Muestra usada

Peso unitario total (Kg/m3)

51.38% 1643.85

3

Peso unitario seco (Kg/m )

1287.92

Altura del suelo, Hs (m)

0.00914

Altura inicial de vacios, Hv0 (m)

0.01995

Relación inicial de vacios, e0

2.18

Altura final de vacios, Hvf (m)

0.0108

Relación final de vacios, ef

1.62

LECTURA DEL DEFORMIMETRO (0,0001)

CARGA BRAZO P (Kg)

ESFUERZO NORMAL (KPa)

ΔH (m)

DEFORMACION VERTICAL (%)

ALTURA DE LA MUESTRA (m)

RELACIÓN DE VACIOS e

TIEMPO t (min)

31.5 45.0 46.0 45.0 44.5 46.0 51.0 51.0 51.0 51.0 50.0 50.0 49.5 49.0 49.0 52.0 52.5 52.5 52.5 52.5 52.5 52.0 52.0 51.0 51.0 52.0 52.5 52.5 52.5 52.5 52.5 52.0 51.5 51.5 55.0 57.0 57.5 58.0 59.0 59.0

0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5

14.84 14.84 14.84 14.84 14.84 29.68 29.68 29.68 29.68 29.68 29.68 29.68 29.68 29.68 44.52 44.52 44.52 44.52 44.52 44.52 44.52 44.52 44.52 44.52 59.36 59.36 59.36 59.36 59.36 59.36 59.36 59.36 59.36 89.05 89.05 89.05 89.05 89.05 89.05 89.05

0.00000 0.00003 0.00004 0.00003 0.00003 0.00004 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00004 0.00004 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00006 0.00006 0.00007 0.00007 0.00007 0.00007

0.00 0.14 0.15 0.14 0.13 0.15 0.20 0.20 0.20 0.20 0.19 0.19 0.18 0.18 0.18 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.20 0.20 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.20 0.20 0.24 0.26 0.26 0.27 0.28 0.28

0.0250800 0.0250457 0.0250432 0.0250457 0.0250470 0.0250432 0.0250305 0.0250305 0.0250305 0.0250305 0.0250330 0.0250330 0.0250343 0.0250356 0.0250356 0.0250279 0.0250267 0.0250267 0.0250267 0.0250267 0.0250267 0.0250279 0.0250279 0.0250305 0.0250305 0.0250279 0.0250267 0.0250267 0.0250267 0.0250267 0.0250267 0.0250279 0.0250292 0.0250292 0.0250203 0.0250152 0.0250140 0.0250127 0.0250102 0.0250102

2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.17 2.17 2.17 2.17 2.17

0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 6.250 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250

112

RAÍZ DE TIEMPO

√t 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 2.500 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500

59.0 59.0 59.3 59.5 59.5 59.5 59.5 59.5 59.3 59.2 59.0 59.0 82.0 86.0 90.0 93.0 96.0 98.0 100.0 102.0 105.5 109.0 112.0 114.0 118.0 121.0 123.5 125.0 127.0 130.0 131.0 132.5 133.5 134.0 135.0 135.0 136.0 136.0 140.0 140.5 140.5 187.0 194.0 203.0 211.5 221.0 229.0 238.0 247.0 264.0 279.0 297.0 310.0 335.0 355.0 369.5 378.0 389.5 398.5 403.5 408.5 411.0 414.0 649.0 649.0

1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 12

89.05 89.05 89.05 89.05 89.05 89.05 89.05 89.05 89.05 89.05 89.05 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 178.09 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 356.18 712.37

0.00007 0.00007 0.00007 0.00007 0.00007 0.00007 0.00007 0.00007 0.00007 0.00007 0.00007 0.00007 0.00013 0.00014 0.00015 0.00016 0.00016 0.00017 0.00017 0.00018 0.00019 0.00020 0.00020 0.00021 0.00022 0.00023 0.00023 0.00024 0.00024 0.00025 0.00025 0.00026 0.00026 0.00026 0.00026 0.00026 0.00027 0.00027 0.00028 0.00028 0.00028 0.00039 0.00041 0.00044 0.00046 0.00048 0.00050 0.00052 0.00055 0.00059 0.00063 0.00067 0.00071 0.00077 0.00082 0.00086 0.00088 0.00091 0.00093 0.00094 0.00096 0.00096 0.00097 0.00157 0.00157

0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.28 0.51 0.55 0.59 0.62 0.65 0.67 0.69 0.71 0.75 0.78 0.82 0.84 0.88 0.91 0.93 0.95 0.97 1.00 1.01 1.02 1.03 1.04 1.05 1.05 1.06 1.06 1.10 1.10 1.10 1.57 1.65 1.74 1.82 1.92 2.00 2.09 2.18 2.35 2.51 2.69 2.82 3.07 3.28 3.42 3.51 3.63 3.72 3.77 3.82 3.84 3.87 6.25 6.25

113

0.0250102 0.0250102 0.0250094 0.0250089 0.0250089 0.0250089 0.0250089 0.0250089 0.0250094 0.0250096 0.0250102 0.0250102 0.0249517 0.0249416 0.0249314 0.0249238 0.0249162 0.0249111 0.0249060 0.0249009 0.0248920 0.0248832 0.0248755 0.0248705 0.0248603 0.0248527 0.0248463 0.0248425 0.0248374 0.0248298 0.0248273 0.0248235 0.0248209 0.0248197 0.0248171 0.0248171 0.0248146 0.0248146 0.0248044 0.0248031 0.0248031 0.0246850 0.0246673 0.0246444 0.0246228 0.0245987 0.0245784 0.0245555 0.0245326 0.0244895 0.0244514 0.0244056 0.0243726 0.0243091 0.0242583 0.0242215 0.0241999 0.0241707 0.0241478 0.0241351 0.0241224 0.0241161 0.0241085 0.0235116 0.0235116

2.17 2.17 2.17 2.17 2.17 2.17 2.17 2.17 2.17 2.17 2.17 2.17 2.17 2.17 2.17 2.16 2.16 2.16 2.16 2.16 2.16 2.16 2.16 2.16 2.16 2.16 2.16 2.16 2.16 2.15 2.15 2.15 2.15 2.15 2.15 2.15 2.15 2.15 2.15 2.15 2.15 2.14 2.14 2.13 2.13 2.13 2.13 2.12 2.12 2.12 2.11 2.11 2.10 2.10 2.09 2.09 2.09 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.08 2.01 2.01

3.067 4.000 6.250 9.000 12.250 16.000 25.000 36.000 49.000 60.000 83.000 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 6.250 9.000 12.250 16.000 25.000 36.000 49.000 60.000 81.000 110.000 140.000 180.000 210.000 240.000 270.000 300.000 330.000 360.000 1065.000 1095.000 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 6.250 9.000 12.250 16.000 25.000 36.000 49.000 60.000 81.000 110.000 140.000 180.000 210.000 240.000 6921.000 0.000

1.751 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 5.000 6.000 7.000 7.746 9.110 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 5.000 6.000 7.000 7.746 9.000 10.488 11.832 13.416 14.491 15.492 16.432 17.321 18.166 18.974 32.634 33.091 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 5.000 6.000 7.000 7.746 9.000 10.488 11.832 13.416 14.491 15.492 83.193 0.000

688 701.0 715.0 729.0 743.0 756.0 770.0 786.0 812.5 840.0 866.5 893.0 940.0 982.0 1019.0 1035.0 1060.0 1080.5 1110.5 1114.5 1119.5 1125.0 1128.0 1130.5 1133.5 1135.5 1137.5 1157.0 1158.0 1158.0 1220.0 1232.0 1246.0 1265.0 1285.0 1305.0 1325.0 1345.0 1386.0 1426.0 1465.0 1506.0 1578.0 1650.0 1710.0 1748.0 1804.0 1852.5 1884.0 1933.0 1941.0 1950.0 1960.0 2003.0

12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24 24

2053.0

24

712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 712.37 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73 1424.73

0.00167 0.00170 0.00174 0.00177 0.00181 0.00184 0.00188 0.00192 0.00198 0.00205 0.00212 0.00219 0.00231 0.00241 0.00251 0.00255 0.00261 0.00266 0.00274 0.00275 0.00276 0.00278 0.00279 0.00279 0.00280 0.00280 0.00281 0.00286 0.00286 0.00286 0.00302 0.00305 0.00308 0.00313 0.00318 0.00323 0.00329 0.00334 0.00344 0.00354 0.00364 0.00375 0.00393 0.00411 0.00426 0.00436 0.00450 0.00463 0.00471 0.00483 0.00485 0.00487 0.00490 0.00501 0.00513

6.65 6.78 6.92 7.06 7.21 7.34 7.48 7.64 7.91 8.19 8.46 8.72 9.20 9.63 10.00 10.16 10.42 10.62 10.93 10.97 11.02 11.07 11.10 11.13 11.16 11.18 11.20 11.40 11.41 11.41 12.04 12.16 12.30 12.49 12.69 12.90 13.10 13.30 13.72 14.12 14.52 14.93 15.66 16.39 17.00 17.38 17.95 18.44 18.76 19.26 19.34 19.43 19.53 19.97 20.47

114

0.0234125 0.0233795 0.0233439 0.0233084 0.0232728 0.0232398 0.0232042 0.0231636 0.0230963 0.0230264 0.0229591 0.0228918 0.0227724 0.0226657 0.0225718 0.0225311 0.0224676 0.0224155 0.0223393 0.0223292 0.0223165 0.0223025 0.0222949 0.0222885 0.0222809 0.0222758 0.0222708 0.0222212 0.0222187 0.0222187 0.0220612 0.0220307 0.0219952 0.0219469 0.0218961 0.0218453 0.0217945 0.0217437 0.0216396 0.0215380 0.0214389 0.0213348 0.0211519 0.0209690 0.0208166 0.0207201 0.0205779 0.0204547 0.0203747 0.0202502 0.0202299 0.0202070 0.0201816 0.0200724 0.0199454

2.00 2.00 1.99 1.99 1.98 1.98 1.98 1.97 1.96 1.96 1.95 1.94 1.93 1.92 1.91 1.90 1.90 1.89 1.88 1.88 1.88 1.88 1.88 1.88 1.88 1.88 1.87 1.87 1.87 1.87 1.85 1.85 1.84 1.84 1.83 1.83 1.82 1.82 1.81 1.79 1.78 1.77 1.75 1.73 1.72 1.70 1.69 1.68 1.67 1.65 1.65 1.65 1.65 1.63 1.62

0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 6.250 9.000 12.250 16.000 25.000 36.000 49.000 60.000 81.000 110.000 180.000 210.000 240.000 270.000 300.000 330.000 360.000 390.000 420.000 953.000 983.000 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 6.250 9.000 12.250 16.000 25.000 36.000 49.000 60.000 81.000 110.000 140.000 240.000 270.000 300.000 360.000 1105.000 7320.000

0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 5.000 6.000 7.000 7.746 9.000 10.488 13.416 14.491 15.492 16.432 17.321 18.166 18.974 19.748 20.494 30.871 31.353 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 5.000 6.000 7.000 7.746 9.000 10.488 11.832 15.492 16.432 17.321 18.974 33.242 85.557

CURVA DE TAYLOR M 1 (3,7M - 4,5m) Carga = 30 Kg/cm2 50.0 60.0

Lectura del deformímetro

70.0 80.0 90.0 100.0 110.0 120.0 130.0 140.0 150.0 0.000

5.000

10.000

15.000

20.000

Raiz de tiempo √t (min)

115

25.000

30.000

35.000

CURVA DE CASAGRANDE M 1 (3,7m - 4,5m) CARGA = 30kg/cm2

80.0

Lectura deldeformímetro (0.0001")

90.0

100.0

110.0

120.0

130.0

140.0

150.0 0.100

1.000

10.000

100.000 Log t (min)

116

1000.000

10000.000

CURVA DE TAYLOR M1(3,7m - 4,5M) 2 Carga = 60 Kg/cm 0.0

Lectura del deformìmetro (0,0001")

100.0

200.0

300.0

400.0

500.0

600.0

700.0 0.000

10.000

20.000

30.000

40.000 50.000 Raiz de tiempo (min)

117

60.000

70.000

80.000

90.000

CURVA DE CASAGRANDE M1 (3,7m - 4,5m) 2 Carga = 60Kg/vm 100.0


200.0

300.0

400.0

500.0

600.0

700.0 0.100

1.000

10.000

100.000 Log t (min)

118

1000.000

10000.000

CURVA DE TAYLOR M1 (3,7m- 4,5m) Carga = 120 Kg/cm2 600.0


700.0

800.0

900.0

1000.0

1100.0

1200.0 0.000

5.000

10.000


119

25.000

30.000

35.000

CURVA DE CASAGRANDE M1(3,7m - 4,5m) 2 Carga = 120 Kg/cm


600.0

700.0

800.0

900.0

1000.0

1100.0

1200.0 1.000

10.000

100.000 Log tiempo (min)

120

1000.000

10000.000

CURVA DE TAYLOR M1 (3,7m - 4,5m) 2 Carga = 240 Kg/cm 1000.0

Lectura del deformímetro (min)

1200.0

1400.0

1600.0

1800.0

2000.0

2200.0 0.000

10.000

20.000

30.000

40.000

50.000


121

60.000

70.000

80.000

90.000

CURVA DE CASAGRANDE M1 (3,7m 4,5m) Carga = 240 Kg/cm2 1200.0


1300.0 1400.0 1500.0 1600.0 1700.0 1800.0 1900.0 2000.0 2100.0 1.000

10.000


122

1000.000

10000.000

ENSAYO DE CONSOLIDACION DETERMINACION DE HUMEDADES HOJA DE CALCULO

Proyecto N°.TESIS ASENTAMIENTOS SECUNDARIOS BARRIOS UNIDOS3 Muestra N°___________2___________ Fecha. Mayo 8 de 2007 Realizado por ____________________ Descripción de la muestra______________________________________________________________________ ___________________________________________________________________________________________ DETERMINACION DE HUMEDAD

Muestra usada

Muestra inicial

Residuos

2

206

Recipiente N°

Muestra final


0.07779

0.17997

0.06477


0.04501

0.09161

0.04501

Peso Agua (Kg)

0.03298

0.08836

0.01976


0.02508

0.03542

0.02508


0.01993

0.05619

0.01993

Humedad, W(%)

164.48%

157.25%

99.15%


Banco N° ______7_________


Diametro interior del anillo (m) =

0.04606

Area de la muestra (m2) =

0.0016662

0.0248

CALCULOS Peso especifico de los solidos = Gs = Altura recucida (Material sólido) (m)= Hs =

2.52 0.0047

Cambio de altura de la muestra desde el comienzo hasta el final del ensayo (m) = Δh =

0.010430

H2 = H1 - ΔH =

Altura final de la muestra: Altura inicial el agua:

Hw1 = w1*Hs*Gs =

Altura final del agua:

Hw2 = w2*Hs*Gs =

S1 =

HW1 = H1 − H s

0.0144 0.0197 0.0119 0.9810


S2 =


123

H

HW2 2 − H

= s

1.2323


Area (m )

0.04606

0.001666241

0.001666241

Altura (m) 3

Volumen (m )

Muestra final

0.04606

0.0248

0.0144

4.13228E-05

2.39439E-05

Muestra usada Peso del recip. + muestra húmeda (Kg)

Muestra inicial

Muestra final

0.07779

0.06477

0.04501

0.04501


0.02508

0.02508

Humedad, W

164.48%



99.15% 1275.57

3


832.36


0.004746


0.014370


3.03


0.0096


0.83

0.01043


CARGA BRAZO P (Kg)


ΔH (m)




TIEMPO t (min)

RAÍZ DE TIEMPO

60 83.0 85.0 88.0 91.0 94.0 96.0 99.0 102.0 108.0 113.0 119.0 124.0 133.5 141.5 149.0 154.0 161.0 169.0 174.5 179.0 183.5 187.0 189.0 216.0 217.0 217.0 218.0 218.5 219.0 219.0 219.5 220.0 220.2 221.0 245.0 245.5 254.0 260.0 266.0 273.0 280.0

0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50

14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 14.72 29.44 29.44 29.44 29.44 29.44 29.44

0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.001 0.001 0.001

0.00 0.20 0.22 0.25 0.28 0.31 0.33 0.36 0.39 0.45 0.50 0.57 0.62 0.71 0.80 0.87 0.92 1.00 1.08 1.13 1.18 1.23 1.26 1.28 1.56 1.57 1.57 1.58 1.59 1.59 1.59 1.60 1.60 1.60 1.61 1.86 1.86 1.95 2.01 2.07 2.14 2.22

0.0250800 0.0250310 0.0250259 0.0250183 0.0250107 0.0250030 0.0249980 0.0249903 0.0249827 0.0249675 0.0249548 0.0249395 0.0249268 0.0249027 0.0248824 0.0248633 0.0248506 0.0248329 0.0248125 0.0247986 0.0247871 0.0247757 0.0247668 0.0247617 0.0246932 0.0246906 0.0246906 0.0246881 0.0246868 0.0246855 0.0246855 0.0246843 0.0246830 0.0246825 0.0246805 0.0246195 0.0246182 0.0245966 0.0245814 0.0245662 0.0245484 0.0245306

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0.0208705 0.0207295 0.0205873 0.0204590 0.0203409 0.0202177 0.0200589 0.0199294 0.0198240 0.0197503 0.0197071 0.0196640 0.0196284 0.0195852 0.0193134 0.0193096 0.0193084 0.0193071 0.0193063 0.0193053 0.0192652 0.0192652 0.0192449 0.0192347 0.0192068 0.0191864 0.0191763 0.0191585 0.0191369 0.0191179 0.0190747 0.0190239 0.0189680 0.0189083 0.0187623 0.0185591 0.0183648 0.0182365 0.0180257 0.0178326 0.0176726 0.0175380 0.0173856 0.0173564 0.0173208 0.0172916 0.0172662 0.0172421 0.0172218 0.0172040 0.0169843 0.0169805 0.0169779 0.0169614 0.0169589 0.0169563 0.0169538 0.0169512 0.0169487 0.0169462 0.0168192 0.0168179 0.0168179 0.0167874 0.0167658

2.24 2.22 2.22 2.18 2.18 2.18 2.18 2.18 2.17 2.17 2.15 2.15 2.14 2.14 2.13 2.12 2.12 2.09 2.09 2.07 2.07 2.05 2.03 2.02 2.00 1.99 1.97 1.95 1.93 1.92 1.90 1.89 1.88 1.88 1.87 1.87 1.85 1.83 1.82 1.82 1.80 1.79 1.77 1.77 1.75 1.75 1.74 1.73 1.72 1.70 1.68 1.66 1.65 1.64 1.63 1.62 1.60 1.58 1.56 1.54 1.53 1.52 1.51 1.45 1.43

16.000 25.000 36.000 49.000 60.000 81.000 110.000 140.000 180.000 210.000 240.000 270.000 300.000 330.000 1230.000 1275.000 1305.000 1335.000 1365.000 1395.000 2365.000 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 6.250 9.000 12.250 16.000 25.000 36.000 49.000 60.000 81.000 110.000 140.000 180.000 240.000 270.000 300.000 330.000 360.000 390.000 420.000 450.000 1520.000 1550.000 1580.000 1610.000 1640.000 1670.000 1700.000 1730.000 1760.000 1790.000 5620.000 5655.000 0.000 0.067 0.250

4.000 5.000 6.000 7.000 7.746 9.000 10.488 11.832 13.416 14.491 15.492 16.432 17.321 18.166 35.071 35.707 36.125 36.538 36.946 37.350 48.631 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 5.000 6.000 7.000 7.746 9.000 10.488 11.832 13.416 15.492 16.432 17.321 18.166 18.974 19.748 20.494 21.213 38.987 39.370 39.749 40.125 40.497 40.866 41.231 41.593 41.952 42.308 74.967 75.200 0.000 0.258 0.500

3348.0 3360.5 3373.0 3387.0 3404.5 3448.0 3480.0 3510.0 3544.5 3616.0 3680.5 3740.0 3784.0 3853.5 3904.0 3949.0 4010.0 4034.0 4052.0 4066.0 4078.0 4088.0 4095.0 4100.0 4104.5 4170.0

8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00 8.00

471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00 471.00

0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.009 0.009 0.009 0.009 0.009 0.009 0.009 0.009 0.010 0.010 0.010 0.010 0.010 0.010 0.010 0.010 0.010 0.010 0.010 0.010 0.010

33.64 33.77 33.89 34.04 34.22 34.66 34.99 35.30 35.65 36.38 37.04 37.65 38.10 38.81 39.33 39.79 40.42 40.66 40.85 40.99 41.11 41.22 41.29 41.34 41.39 42.06

127

0.0167379 0.0167061 0.0166744 0.0166388 0.0165944 0.0164839 0.0164026 0.0163264 0.0162388 0.0160572 0.0158933 0.0157422 0.0156304 0.0154539 0.0153256 0.0152113 0.0150564 0.0149954 0.0149497 0.0149142 0.0148837 0.0148583 0.0148405 0.0148278 0.0148164 0.0146500

1.41 1.37 1.37 1.35 1.31 1.27 1.25 1.22 1.17 1.13 1.09 1.06 1.04 1.00 0.97 0.95 0.92 0.90 0.89 0.89 0.88 0.87 0.87 0.87 0.87 0.83

0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 6.250 9.000 12.250 16.000 25.000 36.000 49.000 60.000 81.000 110.000 140.000 180.000 210.000 240.000 270.000 300.000 330.000 360.000 390.000 420.000 1335.000

0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.500 3.000 3.500 4.000 5.000 6.000 7.000 7.746 9.000 10.488 11.832 13.416 14.491 15.492 16.432 17.321 18.166 18.974 19.748 20.494 36.538

CURVA DE TAYLOR M 2 (7,8M - 8,6m) Carga = 2,5 Kg/cm2

Lectura del deformímetro (0.0001")

50

100

150

200

250

0.000

10.000

20.000

30.000

40.000

50.000

60.000


128

70.000

80.000

90.000

100.000

CURVA DE CASAGRANDE M2 (7,8m - 8,6m) Carga = 2,5 Kg/cm2 50

Lectura del deformímetro (0.0001")

100

150

200

250

0.100

1.000

10.000

Log t (min)

129

100.000

1000.000

10000.000

CURVA DE TAYLOR M2 (7,8m - 8,6m) Carga = 5,0 Kg/cm2 200.0


300.0

400.0

500.0

600.0

700.0

800.0 0.000

5.000

10.000

15.000

20.000

25.000


130

30.000

35.000

40.000

45.000

CURVA DE CASAGRANDE M2 (7,8m - 8,6m) 2 Carga = 5,0 Kg/cm 200.0


300.0

400.0

500.0

600.0

700.0

800.0 0.010

0.100

1.000

10.000 Log t (min)

131

100.000

1000.000

10000.000

CURVA DE TAYLOR M2 (7,8m - 8,6m) Carga = 10 Kg/cm2 600.0 700.0


800.0 900.0 1000.0 1100.0 1200.0 1300.0 1400.0 1500.0 1600.0 0.000

10.000

20.000

30.000

40.000

50.000


132

60.000

70.000

80.000

90.000

100.000

CURVA DE CASAGRANDE M2 (7,8m - 8,6m) 2 Carga = 10 Kg/cm 650.0 750.0


850.0 950.0 1050.0 1150.0 1250.0 1350.0 1450.0 1550.0 1650.0 0.010

0.100

1.000

10.000 Log t (min)

133

100.000

1000.000

10000.000

CURVA DE TAYLOR M2 (7,8m - 8,6m) Carga = 20 Kg/cm2 1500.0

Lectuira del deformímetro (0,0001")

1600.0

1700.0

1800.0

1900.0

2000.0

2100.0

2200.0

2300.0

2400.0 0.0

10.0

20.0

30.0 Raiz de tiempo (min)

134

40.0

50.0

60.0

CURVA DE CASAGRANDE M2 (7,8m - 8,6m) Carga = 20Kg/cm2 1500.0


1600.0

1700.0

1800.0

1900.0

2000.0

2100.0

2200.0

2300.0

2400.0 0.100

1.000

10.000

Log t (min)

135

100.000

1000.000

10000.000

CURVA DE TAYLOR M2 (7,8m - 8,6m) 2 Carga = 40 Kg/cm 2200.0


2400.0

2600.0

2800.0

3000.0

3200.0

3400.0 0.000

10.000

20.000

30.000


136

50.000

60.000

70.000

80.000

CURVA DE CASAGRANDE M2 (7,8m - 8,6m) Carga = 40Kg/cm2 2250.0


2450.0

2650.0

2850.0

3050.0

3250.0

3450.0 0.100

1.000

10.000

100.000 Log t (min)

137

1000.000

10000.000

CURVA DE TAYLOR M2 (7,8m - 8,6m) 2 Carga = 80Kg/cm 3200.0


3400.0

3600.0

3800.0

4000.0

4200.0

0.000

5.000

10.000


138

25.000

30.000

35.000

40.000

CURVA DE CASAGRANDE M2 (7,8m - 8,6m) Carga = 80 Kg/cm2 3200.0


3400.0

3600.0

3800.0

4000.0

4200.0

4400.0 0.100

1.000

10.000

100.000

Log t (min)

139

1000.000

10000.000


Proyecto N°.TESIS ASENTAMIENTOS SECUNDARIOS BARRIOS UNIDOS3 Muestra N°___________3___________ Fecha. Mayo 8 de 2007 Realizado por ____________________ Descripción de la muestra______________________________________________________________________ ___________________________________________________________________________________________ DETERMINACION DE HUMEDAD

Muestra usada

Muestra inicial

Residuos

Muestra final

C

251

C


0.0932

0.31226

0.08532


0.06178

0.1537

0.06178

Peso Agua (Kg)

0.03298

0.08836

0.01976

Recipiente N°


0.03922

0.03573

0.03922


0.02256

0.11797

0.02256

Humedad, W(%)

139.27%

134.41%

104.34%


Banco N° ______5_________



0.0506


0.00201

0.0248

CALCULOS Peso especifico de los solidos = Gs = Altura recucida (Material sólido) (m)= Hs =

2.37 0.0047


0.00896

Altura final de la muestra (m):

H2 = H1 - ΔH (m) =

Altura inicial el agua (m):

Hw1 = w1*Hs*Gs =


Hw2 = w2*Hs*Gs =

S1 = Grado de saturación al comienzo el ensayo:

S2


140

HW1 = H1 − H s

HW2 = H2 − H

0.0158 0.0156 0.0117 0.78

= s

1.05


Area (m )

Muestra final

0.0506

0.0506

0.00201

0.00201

Altura (m)

0.0248

0.0085

0.000049848

0.000017085 Muestra inicial

Muestra final


0.0932

0.08532


0.06178

0.06178


0.03922

0.03922

Humedad, W

139.27%

104.34%

3

Volumen (m )

Muestra usada


1082.89

3


1320.46


0.00470


0.008470


1.80


0.0038


0.51

0.00896


CARGA BRAZO P (Kg)

ESFUERZO NORMAL (Pa)

ΔH (m)




TIEMPO t (min)

RAÍZ DE TIEMPO

943.0 940.5 938.8 938.5 938.1 937.8 937.6 937.4 937.3 937.1 936.9 936.8 936.7 936.5 936.2 936.1 936.0 935.8 935.8 935.5 935.5 935.0 934.6 934.3 934.1 934.0 933.9 933.8 933.7 933.6 933.5 933.4 933.3 933.2 933.2 933.1 933.1 933.0 933.0 932.9 932.9 932.9

0.0625 0.0625 0.0625 0.0625 0.0625 0.0625 0.0625 0.0625 0.0625 0.0625 0.0625 0.0625 0.0625 0.0625 0.0625 0.0625 0.0625 0.0625 0.0625 0.0625 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125

3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 3.05 6.10 6.10 6.10 6.10 6.10 6.10 6.10 6.10 6.10 6.10 6.10 6.10 6.10 6.10 6.10 6.10 6.10 6.10 6.10 6.10 6.10 6.10

0.00000 0.00025 0.00042 0.00045 0.00049 0.00052 0.00054 0.00056 0.00057 0.00059 0.00061 0.00062 0.00063 0.00065 0.00068 0.00069 0.00070 0.00072 0.00072 0.00075 0.00075 0.00080 0.00084 0.00087 0.00089 0.00090 0.00091 0.00092 0.00093 0.00094 0.00095 0.00096 0.00097 0.00098 0.00099 0.00099 0.00099 0.00100 0.00100 0.00101 0.00101 0.00101

0.00 1.01 1.69 1.81 1.98 2.10 2.18 2.26 2.30 2.38 2.46 2.50 2.54 2.62 2.74 2.78 2.82 2.90 2.90 3.02 3.02 3.23 3.39 3.51 3.59 3.63 3.67 3.71 3.75 3.79 3.83 3.87 3.91 3.95 3.97 3.99 3.99 4.03 4.03 4.03 4.07 4.07

0.0248 0.0246 0.0244 0.0244 0.0243 0.0243 0.0243 0.0242 0.0242 0.0242 0.0242 0.0242 0.0242 0.0242 0.0241 0.0241 0.0241 0.0241 0.0241 0.0241 0.0241 0.0240 0.0240 0.0239 0.0239 0.0239 0.0239 0.0239 0.0239 0.0239 0.0239 0.0238 0.0238 0.0238 0.0238 0.0238 0.0238 0.0238 0.0238 0.0238 0.0238 0.0238

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1.29 1.29 1.29 1.29 1.28 1.27 1.26 1.26 1.25 1.24 1.24 1.23 1.23 1.23 1.22 1.22 1.21 1.21 1.20 1.19 1.19 1.18 1.18 1.18 1.18 1.17 1.16 1.16 1.16 1.16 1.16 1.16 1.15 1.15 1.15 1.15 1.15 1.14 1.13 1.12 1.11 1.11 1.10 1.10 1.09 1.07 1.05 1.03 1.01 1.00 0.98 0.97 0.97 0.96 0.96 0.95 0.95 0.95 0.94 0.94 0.94 0.94 0.51 0.93 0.86

81.000 110.000 140.000 180.000 1270.000 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 6.250 9.000 12.250 16.000 25.000 49.000 60.000 140.000 180.000 210.000 240.000 270.000 1340.000 1370.000 1400.000 1430.000 1460.000 1490.000 1640.000 1670.000 2770.000 2800.000 2830.000 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 6.250 9.000 12.250 16.000 25.000 49.000 60.000 140.000 180.000 210.000 240.000 270.000 1340.000 1370.000 1400.000 1430.000 1460.000 0.000 0.067

9.000 10.488 11.832 13.416 35.637 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 5.000 7.000 7.746 11.832 13.416 14.491 15.492 16.432 36.606 37.014 37.417 37.815 38.210 38.601 40.497 40.866 52.631 52.915 53.198 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 5.000 7.000 7.746 11.832 13.416 14.491 15.492 16.432 36.606 37.014 37.417 37.815 38.210 0.000 0.258

898.3 896.9 895.3 893.8 893 891.5 890.4 889 887.2 885.8 884.1 880.6 879 878 877 876.4 875.5 875 874.8 874.20 872.5 870.3 868.6 867.6 866.5 865.7 864.5 863.3 861.8 858.8 856.6 855.8 855.3 854.8 854.5 854.4 854.2 854.1 854.0 853.9 853.8 853.8 853.6 853.6 853.5 853.4

8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0

390.45 390.45 390.45 390.45 390.45 390.45 390.45 390.45 390.45 390.45 390.45 390.45 390.45 390.45 390.45 390.45 390.45 390.45 390.45 780.90 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955 780.8952 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955 780.8955

0.00447 0.00461 0.00477 0.00492 0.00500 0.00515 0.00526 0.00540 0.00558 0.00572 0.00589 0.00624 0.00640 0.00650 0.00660 0.00666 0.00675 0.00680 0.00682 0.00688 0.00705 0.00727 0.00744 0.00754 0.00765 0.00773 0.00785 0.00797 0.00812 0.00842 0.00864 0.00872 0.00877 0.00882 0.00885 0.00886 0.00888 0.00889 0.00890 0.00891 0.00892 0.00892 0.00894 0.00894 0.00895 0.00896

16.53 17.86 18.02 18.59 19.23 19.84 20.16 20.77 21.21 21.77 22.50 23.06 23.75 25.16 25.81 26.21 26.61 26.85 27.22 27.42 27.50 27.74 28.43 29.31 30.00 30.40 30.85 31.17 31.65 32.14 32.74 33.95 34.84 35.16 35.36 35.56 35.69 35.73 35.81 35.85 35.89 35.93 35.97 35.97 36.05 36.05

144

0.0207 0.0204 0.0203 0.0202 0.0200 0.0199 0.0198 0.0197 0.0195 0.0194 0.0192 0.0191 0.0189 0.0186 0.0184 0.0183 0.0182 0.0181 0.0181 0.0180 0.0180 0.0179 0.0178 0.0175 0.0174 0.0173 0.0172 0.0171 0.0170 0.0168 0.0167 0.0164 0.0162 0.0161 0.0160 0.0160 0.0160 0.0159 0.0159 0.0159 0.0159 0.0159 0.0159 0.0159 0.0159 0.0159

0.85 0.82 0.79 0.76 0.74 0.71 0.68 0.65 0.61 0.59 0.55 0.47 0.44 0.42 0.40 0.39 0.37 0.36 0.35 0.34 0.30 0.26 0.22 0.20 0.17 0.16 0.13 0.11 0.07 0.01 0.04 0.05 0.06 0.07 0.08 0.08 0.09 0.09 0.09 0.09 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10

0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 6.250 9.000 12.250 16.000 25.000 36.000 49.000 60.000 81.000 110.000 140.000 180.000 1270.000 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 6.250 9.000 12.250 16.000 25.000 49.000 60.000 81.000 110.000 140.000 180.000 210.000 240.000 270.000 300.000 330.000 1095.000

0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 5.000 6.000 7.000 7.746 9.000 10.488 11.832 13.416 35.637 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 5.000 7.000 7.746 9.000 10.488 11.832 13.416 14.491 15.492 16.432 17.321 18.166 33.091

CURVA DE TAYLOR M3 (11.5m - 12.5m) Carga = 0.625 Kg/cm2 944.0

943.0

Lectura del deformímetro (0.001)

942.0

941.0

940.0

939.0

938.0

937.0

936.0

935.0 0.000

5.000

10.000

15.000

20.000


145

25.000

30.000

35.000

CURVA DE CASAGRANDE M3 (11,5m - 12,5m) Carga = 0,625 Kg/cm2 941.0

Lectura del deformímetro (0.001)

940.0

939.0

938.0

937.0

936.0

935.0 0.0

0.1

1.0

10.0

Log t (min)

146

100.0

1000.0

10000.0

CURVA DE TAYLOR M3 (11.5m -12.m) 2 Carga = 1.25Kg/cm

936.5

Lectura del deformímetro (0.01mm)

936.0 935.5 935.0 934.5 934.0 933.5 933.0 932.5 932.0 0.000

5.000

10.000

15.000

20.000


147

25.000

30.000

35.000

CURVA DE CASAGRANDE M3 (11.5m - 12.5m) Carga = 1.25 Kg/cm2 935.5


935.0

934.5

934.0

933.5

933.0

932.5 0.010

0.100

1.000

10.000

Log t (min)

148

100.000

1000.000

10000.000

CURVA DE TAYLOR M3 (11.5m - 12.5m) 2 Carga = 2.5 Kg/cm

Lectura del deformímetro

933.0

932.0

931.0

930.0

929.0

928.0 0.000

5.000

10.000

15.000

20.000

25.000


149

30.000

35.000

40.000

CURVA DE CASAGRANDE M3 (11.5m - 12.5m) 2 Carga = 2.5 Kg/cm

933.5


932.5

931.5

930.5

929.5

928.5

927.5 0.0

0.1

1.0


150

100.0

1000.0

10000.0

CURVA DE TAYLOR M3 (11.5, - 12.5m) 2 Carga = 5.0 Kg/cm 929.5


928.5

927.5

926.5

925.5

924.5

923.5

922.5 0.000

5.000

10.000

15.000

20.000


151

25.000

30.000

35.000

CURVA DE CASAGRANDE M3 (11.5, - 12.5m) Carga = 5.0 Kg /cm2 929.5


928.5

927.5

926.5

925.5

924.5

923.5

922.5 0.010

0.100

1.000

10.000 Log t (min)

152

100.000

1000.000

10000.000

CURVA DE TAYLOR M3 (11.5m - 12.5m) Carga = 10 Kg/cm2 924.0

Lectua del deformímetro (0.01mm)

923.0

922.0

921.0

920.0

919.0

918.0 0.000

5.000

10.000

15.000


153

25.000

30.000

35.000

40.000

CURVA DE CASAGRANDE M3 (11.5m - 12.5m) Carga = 10 Kg/cm2 924.0


923.0

922.0

921.0

920.0

919.0

918.0

917.0 0.1

1.0

10.0

100.0 Log t (min)

154

1000.0

10000.0

CURVA DE TAYLOR M3 (11.5m - 12.5m) 2 Carga = 20 Kg /cm 919.0

Lectura del deformíetro (0.01mm)

918.0

917.0

916.0

915.0

914.0

913.0

912.0 0.000

10.000

20.000


155

40.000

50.000

60.000

CURVA DE CASAGRANDE M3 (11.5m - 12.5m) 2 Carga = 20 Kg/cm 919.0


918.0

917.0

916.0

915.0

914.0

913.0

912.0 0.1

1.0

10.0

100.0 Log t (min)

156

1000.0

10000.0

CURVA DE TAYLOR M3 (11.5m - 12.5m) Carga = 40 Kg /cm2 915 914


913 912 911 910 909 908 907 906 905 904 903 902 901 900 0.000

5.000

10.000

15.000

20.000

25.000


157

30.000

35.000

40.000

45.000

CURVA DE CASAGRANDE M3 (11.5m - 12.5m) 2 Carga = 40 Kg/cm 915 914


913 912 911 910 909 908 907 906 905 904 903 902 901 900 0.0

0.1

1.0

10.0 Log t (min)

158

100.0

1000.0

10000.0

CURVA DE TAYLOR M3 (11.5m - 12.5m) 2 Carga = 80 Kg /cm 905


900

895

890

885

880

875

870 0.000

5.000

10.000

15.000

20.000

25.000


159

30.000

35.000

40.000

CURVA DE CASAGRANDE M3 (11.5m - 12.5m) Carga = 80 Kg/cm2 905


900

895

890

885

880

875

870 0.0

0.1

1.0

10.0 Log t (min)

160

100.0

1000.0

10000.0

CURVA DE TAYLOR M3 (11.5m - 12.5m) 2 Carga = 160 Kg /cm


875

870

865

860

855

850 0.000

5.000

10.000

15.000

20.000


161

25.000

30.000

35.000

CURVA DE CASAGRANDE M3 (11.5m - 12.5m) Carga = 160 Kg/cm2


875

870

865

860

855

850 0.0

0.1

1.0

10.0 Log t (min)

162

100.0

1000.0

10000.0


Proyecto N°.TESIS ASENTAMIENTOS SECUNDARIOS BARRIOS UNIDOS3 Muestra N°___________4___________ Fecha. Agosto 15 de 2007 Realizado por ____________________ Descripción de la muestra______________________________________________________________________ ___________________________________________________________________________________________ DETERMINACION DE HUMEDAD

Muestra usada

Muestra inicial

Residuos

Muestra final

0

220

0


0.09191

0.26429

0.08068


0.06006

0.1252

0.06006

Peso Agua (Kg)

0.03185

0.13909

0.02062


0.03987

0.0382

0.03987


0.02019

0.087

0.02019

Humedad, W(%)

157.75%

159.87%

102.13%

Recipiente N°

DIMENSIONES DE LA MUESTRA Anillo N° ___________0______________

Banco N° ______4_________



0.05037


0.0020

0.0208

CALCULOS Peso especifico de los solidos = Gs = Altura recucida (Material sólido) (cm)= Hs =

2.3655 0.0043


0.011865

H2 = H1 - ΔH =

Altura final de la muestra: Altura inicial el agua:

Hw1 = w1*Hs*Gs =

Altura final del agua:

Hw2 = w2*Hs*Gs =

S1 =

0.00894 0.016 0.010

HW1 = H1 − H s

0.96773

HW2 2 − H

2.22456


S2 =


163

H

= s

Muestra inicial

Muestra final

0.05037

0.05037

Diametro (m) 2

Area (m )

0.002

0.002

Altura (m)

0.0208

0.0146

3

Volumen (m )

0.0000416

0.0000292 Muestra inicial

Muestra final


0.09191

0.08068


0.06006

0.06006


0.03987

0.03987

Humedad, W

157.75%

Muestra usada


102.13%

1250.962

3


691.438


0.00430


0.014562


3.39


0.0103


LECTURA DEL DEFORMIMETRO (0,01mm)

0.0 0.5 1.8 2.2 2.8 3.2 4.4 5.0 6.4 8.0 9.5 11.2 14.6 18.1 21.8 22.6 23.8 26.0 26.0 26.5 27.5 28.0 29.2 29.0 29.5 30.0 31.0 32.8 34.8 37.0 39.2 44.2 49.0 53.5 57.0 62.2

0.63

CARGA BRAZO P (Kg)


ΔH (m)




TIEMPO t (min)

RAÍZ DE TIEMPO

0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.125 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25

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164

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2.59 2.58 2.55 2.53 2.51 2.50 2.48 2.45 2.43 2.41 2.40 2.38 2.37 2.36 2.35 2.34 2.33 2.33 2.32 2.32 2.31 2.31 2.30 2.29 2.29 2.28 2.27 2.26 2.24 2.23 2.20 2.18 2.15 2.14 2.11 2.08 2.06 2.03 2.01 1.96 1.96 1.95 1.94 1.94 1.91 1.89 1.86 1.84 1.81 1.78 1.76 1.74 1.71 1.69 1.67 1.64 1.62 1.60 1.58

12.250 16.000 25.000 36.000 49.000 60.000 81.000 110.000 140.000 180.000 210.000 300.000 390.000 510.000 1365.000 2820.000 5680.000 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 6.250 9.000 12.250 16.000 25.000 36.000 49.000 60.000 81.000 110.000 140.000 197.000 300.000 1350.000 1410.000 1470.000 2990.000 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 6.250 9.000 12.250 16.000 25.000 36.000 49.000

3.500 4.000 5.000 6.000 7.000 7.746 9.000 10.488 11.832 13.416 14.491 17.321 19.748 22.583 36.946 53.104 75.366 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 5.000 6.000 7.000 7.746 9.000 10.488 11.832 14.036 17.321 36.742 37.550 38.341 54.681 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 5.000 6.000 7.000

782.60 788.30 795.00 797.70 799.90 801.40 805.00 807.00 809.00 815.20 818.50 820.00 820.00 850.00 870.00 880.00 890.00 898.00 905.00 918.00 926.00 940.00 955.00 970.00 982.00 1005.00 1027.00 1038.00 1047.00 1065.00 1085.00 1102.40 1110.80 1120.00 1136.80 1146.60 1155.00 1173.00 1180.00 1186.50

8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0 16.0

392.40 392.40 392.40 392.40 392.40 392.40 392.40 392.40 392.40 392.40 392.40 392.40 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80 784.80

0.007826 0.007883 0.007950 0.007977 0.007999 0.008014 0.008050 0.008070 0.008090 0.008152 0.008185 0.008200 0.008200 0.008500 0.008700 0.008800 0.008900 0.008980 0.009050 0.009180 0.009260 0.009400 0.009550 0.009700 0.009820 0.010050 0.010270 0.010380 0.010470 0.010650 0.010850 0.011024 0.011108 0.011200 0.011368 0.011466 0.011550 0.011730 0.011800 0.011865

37.6 37.9 38.2 38.4 38.5 38.5 38.7 38.8 38.9 39.2 39.4 39.4 39.4 40.9 41.8 42.3 42.8 43.2 43.5 44.1 44.5 45.2 45.9 46.6 47.2 48.3 49.4 49.9 50.3 51.2 52.2 53.0 53.4 53.8 54.7 55.1 55.5 56.4 56.7 57.0

167

0.01297 0.01292 0.01285 0.01282 0.01280 0.01279 0.01275 0.01273 0.01271 0.01265 0.01262 0.01260 0.01260 0.01230 0.01210 0.01200 0.01190 0.01182 0.01175 0.01162 0.01154 0.01140 0.01125 0.01110 0.01098 0.01075 0.01053 0.01042 0.01033 0.01015 0.00995 0.00978 0.00969 0.00960 0.00943 0.00933 0.00925 0.00907 0.00900 0.00894

1.57 1.55 1.54 1.53 1.53 1.52 1.51 1.51 1.51 1.49 1.48 1.48 1.48 1.41 1.36 1.34 1.32 1.30 1.28 1.25 1.23 1.20 1.17 1.13 1.10 1.05 1.00 0.97 0.95 0.91 0.86 0.82 0.80 0.78 0.74 0.72 0.70 0.66 0.64 0.63

60.000 81.000 110.000 140.000 180.000 210.000 300.000 390.000 510.000 1365.000 2820.000 5680.000 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 6.250 9.000 12.250 16.000 25.000 36.000 49.000 60.000 81.000 110.000 140.000 180.000 210.000 300.000 390.000 510.000 1365.000 2820.000 5680.000

7.746 9.000 10.488 11.832 13.416 14.491 17.321 19.748 22.583 36.946 53.104 75.366 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 5.000 6.000 7.000 7.746 9.000 10.488 11.832 13.416 14.491 17.321 19.748 22.583 36.946 53.104 75.366

Lectura del deformìmetro (0,01mm)

0.0

5.0

10.0

15.0

20.0

25.0

30.0 0.000

5.000

10.000

15.000

20.000 25.000 Raiz de Tiempo (min)

168

30.000

35.000

40.000

CURVA DE CASAGRANDE M4 (14,3M - 15,0M) Carga = 1.25 Kg/cm2 0.0

Lectura del deformìmetro (0,01)

5.0

10.0

15.0

20.0

25.0

0.100

1.000

10.000 100.000 Log de tiempo (min)

169

1000.000

10000.000

C DE TAYLOR M4 (14.3m - 15.0m) 2 Carga = 2.5 Kg/cm 24.0

Lectura dl deformímetro (0.01mm)

34.0

44.0

54.0

64.0

74.0

84.0

94.0

104.0 0.000

10.000

20.000

30.000

40.000 50.000 Raiz tiempo (min)

170

60.000

70.000

80.000

90.000

CURVA DE CASGRANDE M4 (14.3m - 15.0m) Carga = 2.5 Kg/cm2 -10.0


10.0

30.0

50.0

70.0

90.0

110.0 0.1

1.0

10.0

Log t (min)

171

100.0

1000.0

10000.0

CURVA DE TAYLOR M4 (14.3m - 15.0m) Carga = 5.0 Kg/cm2 80.0


100.0

120.0

140.0

160.0

180.0

200.0 0.0

5.0

10.0

15.0


172

30.0

35.0

40.0

CURVA DE CASAGRANDE M4 (14.3m - 15.0m) Carga = 5.0 Kg/cm2

80.0


100.0

120.0

140.0

160.0

180.0

200.0 0.1

1.0

10.0

Log t (min)

173

100.0

1000.0

10000.0

CURVA DE TAYLOR M4 (14.3m - 15.0m) 2 Carga = 10 Kg/cm 150.0


170.0 190.0 210.0 230.0 250.0 270.0 290.0 310.0 330.0 0.0

10.0

20.0

30.0

40.0 50.0 Raiz tiempo (min)

174

60.0

70.0

80.0

90.0


150.0

ectura del deformímetro (0.01mm)

170.0 190.0 210.0 230.0 250.0 270.0 290.0 310.0 330.0 0.1

1.0

10.0

100.0 Log (min)

175

1000.0

10000.0

CURVA DE TAYLOR M4 (14.3m - 15.0m) Carga = 20Kg/cm2

300.0


320.0 340.0 360.0 380.0 400.0 420.0 440.0 460.0 480.0 0.0

10.0

20.0

30.0


176

60.0

70.0

80.0

CURVA DE CASAGRANDE M4 (14.3m - 15.0m) 2 Carga = 20Kg/cm

300.0


320.0 340.0 360.0 380.0 400.0 420.0 440.0 460.0 480.0 0.1

1.0

10.0

Log t (min)

177

100.0

1000.0

10000.0

CURVA DE TAYLOR M4 (14.3m - 15.0m) Carga = 40 Kg/cm2


425.0

475.0

525.0

575.0

625.0

675.0 0.000

10.000

20.000

30.000


178

40.000

50.000

60.000


450.0


470.0 490.0 510.0 530.0 550.0 570.0 590.0 610.0 630.0 650.0 0.1

1.0

10.0

Log t (min)

179

100.0

1000.0

10000.0

ANEXO J DATOS Y RESULTADOS ENSAYO DE CONSOLIDACIÓN SECUNDARIA ENSAYO DE CONSOLIDACION SECUNDARIA DETERMINACION DE HUMEDADES HOJA DE CALCULO

Proyecto °.TESIS ASENTAMIENTOS SECUNDARIOS BARRIOS UNIDOS Muestra N°___________1___________ Fecha. Julio 9 de 2007 Realizado por ____________________ Descripción de la muestra______________________________________________________________________ ___________________________________________________________________________________________ DETERMINACION DE HUMEDAD Muestra usada Recipiente N°

Muestra inicial

Residuos

Muestra final

0

239

0


0.6266

0.31058

0.6183


0.57862

0.20618

0.57862

Peso Agua (Kg)

0.04798

0.1044

0.085


0.4992

0.03748

0.4992


0.07942

0.1687

0.093

Humedad, W(%)

60.41%

61.89%

49.90%

DIMENSIONES DE LA MUESTRA

Banco N° _______________

Anillo N° ____________0_____________

0.025400000



0.0635000


0.003166922

CALCULOS Peso especifico de los solidos = Gs = Altura reducida (Material sólido) (m)= Hs = Cambio de altura de la muestra desde el comienzo hasta el final del ensayo (m) = Dh =

2.81 0.0089 0.00363 H2 = H1 - DH =

0.02177

Altura inicial del agua (m):

Hw1 = w1*Hs*Gs

0.0151504

Altura final del agua (m): Grado de saturación al comienzo el ensayo:

Hw2 = w2*Hs*Gs

0.0125137 0.9



1.0

Diámetro (m) Área (m2) Altura (m) Volumen (m3)

Muestra inicial 0.0635 0.00316692 2 0.0254 8.04398E05

Muestra usada Peso del recip. + muestra húmeda (Kg) Peso del recip. + muestra seca (Kg) Peso del recipiente (Kg) Humedad, W Peso unitario total (Kg/m3) Peso unitario seco (Kg/m3) Altura del suelo, Hs (m) Altura inicial de vacíos, Hv0 (m) Relación inicial de vacios, e0 Altura final de vacios, Hvf (m) Relación final de vacios, ef

Muestra final 0.0635 0.003166922 0.0203 6.41789E-05 Muestra inicial

Muestra final

0.6266

0.61825

0.57862 0.57862 0.4992 0.4992 60.41% 49.90% 1583.79 1237.48 0.00892 0.02177 2.44 0.0128 2.03


CARGA BRAZO P (Kg)


ΔH (m)

DEFORMACI ON VERTICAL (%)


RELACIÓ N DE VACIOS e

TIEMPO t (min)

RAÍZ DE TIEMPO √t

22 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 26.0 26.0 25.0 24.0 24.0 27.5 27.8 27.8 27.8 27.2 26.8 25.8 25.8 29.8 30.8 31.0 31.2 31.5 31.5 31.5 31.5 31.5 31.2 31.0 28.5 28.5

0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.255 0.255 0.255 0.255 0.255 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.55

6.20 6.20 6.20 6.20 6.20 6.20 6.20 7.90 7.90 7.90 7.90 7.90 15.49 15.49 15.49 15.49 15.49 15.49 15.49 15.49 15.49 15.49 15.49 15.49 15.49 15.49 15.49 15.49 15.49 15.49 15.49 15.49 15.49 17.04

0.00000 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00005 0.00010 0.00010 0.00008 0.00005 0.00005 0.00014 0.00015 0.00015 0.00015 0.00013 0.00012 0.00010 0.00010 0.00020 0.00022 0.00023 0.00023 0.00024 0.00024 0.00024 0.00024 0.00024 0.00023 0.00023 0.00016 0.00016

0.00 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.40 0.40 0.30 0.20 0.20 0.55 0.58 0.58 0.58 0.52 0.48 0.38 0.38 0.78 0.88 0.90 0.92 0.95 0.95 0.95 0.95 0.95 0.92 0.90 0.65 0.65

0.0254000 0.0253494 0.0253494 0.0253494 0.0253494 0.0253494 0.0253494 0.0253494 0.0252986 0.0252986 0.0253240 0.0253494 0.0253494 0.0252605 0.0252529 0.0252529 0.0252529 0.0252681 0.0252783 0.0253037 0.0253037 0.0252021 0.0251767 0.0251716 0.0251665 0.0251589 0.0251589 0.0251589 0.0251589 0.0251589 0.0251665 0.0251716 0.0252351 0.0252351

2.44 2.43 2.43 2.43 2.43 2.43 2.43 2.43 2.43 2.43 2.43 2.43 2.43 2.42 2.42 2.42 2.42 2.42 2.43 2.43 2.43 2.42 2.41 2.41 2.41 2.41 2.41 2.41 2.41 2.41 2.41 2.41 2.42 2.42

0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 6.250 9.000 12.250 135.000 0.000

0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 2.500 3.000 3.500 11.619 0.000

181

28.5 28.5 28.5 28.5 28.5 28.5 28.5 28.5 28.5 28.5 28.5 28.5 28.5

0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55

27.5 27.5 34.0 35.0 36.0 37.2 38.2 39.2 40.0 40.8 42.0 42.8 43.5 44.0 44.8 45.8 46.0 46.5 47.0 47.8 48.2 50.0 51.2 52.8 53.2 58.5 59.5 60.5 63.5 78.8 87.5 88.5 91.2 110.5 112.2 114.5 132.0 132.5 135.5 135.9 135.9 158.8 158.8 159.9 163.8 164.8 165.0 165.0 165.0

0.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55 1.55

17.04 17.04 17.04 17.04 17.04 17.04 17.04 17.04 17.04 17.04 17.04 17.04 17.04

0.00016 0.00016 0.00016 0.00016 0.00016 0.00016 0.00016 0.00016 0.00016 0.00016 0.00016 0.00016 0.00016

0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65 0.65

17.04

0.00014

0.55

48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01 48.01

0.00014 0.00030 0.00033 0.00036 0.00039 0.00041 0.00044 0.00046 0.00048 0.00051 0.00053 0.00055 0.00056 0.00058 0.00060 0.00061 0.00062 0.00063 0.00066 0.00067 0.00071 0.00074 0.00078 0.00079 0.00093 0.00095 0.00098 0.00105 0.00144 0.00166 0.00169 0.00176 0.00225 0.00229 0.00235 0.00279 0.00281 0.00288 0.00289 0.00289 0.00347 0.00347 0.00350 0.00360 0.00363 0.00363 0.00363 0.00363

0.55 1.20 1.30 1.40 1.52 1.62 1.72 1.80 1.88 2.00 2.08 2.15 2.20 2.28 2.38 2.40 2.45 2.50 2.58 2.62 2.80 2.92 3.08 3.12 3.65 3.75 3.85 4.15 5.68 6.55 6.65 6.92 8.85 9.02 9.25 11.00 11.05 11.35 11.39 11.39 13.68 13.68 13.79 14.18 14.28 14.30 14.30 14.30

182

0.0252351 0.0252351 0.0252351 0.0252351 0.0252351 0.0252351 0.0252351 0.0252351 0.0252351 0.0252351 0.0252351 0.0252351 0.0252351 0.0252605 0.0252605 0.0250954 0.0250700 0.0250446 0.0250141 0.0249887 0.0249633 0.0249430 0.0249227 0.0248922 0.0248719 0.0248541 0.0248414 0.0248211 0.0247957 0.0247906 0.0247779 0.0247652 0.0247449 0.0247347 0.0246890 0.0246585 0.0246179 0.0246077 0.0244731 0.0244477 0.0244223 0.0243461 0.0239575 0.0237365 0.0237111 0.0236425 0.0231523 0.0231091 0.0230507 0.0226062 0.0225935 0.0225173 0.0225071 0.0225071 0.0219255 0.0219255 0.0218975 0.0217985 0.0217731 0.0217680 0.0217680 0.0217680

2.42 2.42 2.42 2.42 2.42 2.42 2.42 2.42 2.42 2.42 2.42 2.42 2.42 2.42 2.42 2.40 2.40 2.40 2.40 2.39 2.39 2.39 2.39 2.38 2.38 2.38 2.38 2.37 2.37 2.37 2.37 2.37 2.37 2.36 2.36 2.36 2.35 2.35 2.34 2.33 2.33 2.32 2.28 2.25 2.25 2.24 2.19 2.18 2.18 2.13 2.12 2.12 2.11 2.11 2.05 2.05 2.05 2.04 2.03 2.03 2.03 2.03

0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 6.250 9.000 12.250 16.000 25.000 1320.00 0 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 6.250 9.000 12.250 16.000 25.000 36.000 49.000 60.000 81.000 110.000 140.000 366.000 1485.00 1800.00 1860.00 2865.00 2955.00 3020.00 3185.00 4290.00 4350.00 4410.00 4680.00 8680.00 8760.00 8955.00 10080.0 10200.0 10380.0 10440.0 10500.0 11490.0 11550.0 11670.0 1185.0 11925.0 12930.0 13020.0 18840.0

0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 5.000 36.332 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 5.000 6.000 7.000 7.746 9.000 10.488 11.832 19.131 38.536 42.426 43.128 53.526 54.360 54.955 56.436 65.498 65.955 66.408 68.411 93.167 93.595 94.631 100.399 100.995 101.882 102.176 102.470 107.191 107.471 108.028 108.927 109.202 113.710 114.105 137.259

ENSAYO DE CONSOLIDACION SECUNDARIA DETERMINACION DE HUMEDADES HOJA DE CALCULO

Proyecto °.TESIS ASENTAMIENTOS SECUNDARIOS BARRIOS UNIDOS Muestra N°___________2___________ Fecha. Julio 9 de 2007 Realizado por ____________________

Descripción de la muestra______________________________________________________________________ ___________________________________________________________________________________________

DETERMINACION DE HUMEDAD


Muestra inicial

Residuos

Muestra final

X

254

X


0.13526

0.17324

0.1280


0.10233

0.08925

0.10233

Peso Agua (Kg)

0.03293

0.08399

0.02567


0.08206

0.03577

0.08206


0.02027

0.05348

0.02027

Humedad, W(%)

162.46%

157.05%

126.64%


Anillo N° ______________X___________

Banco N° _______________


0.0200


0.0502000


0.001979235

CALCULOS

Peso especifico de los solidos = Gs = Altura reducida (Material sólido) (m)= Hs = Cambio de altura de la muestra desde el comienzo hasta el final del ensayo (m) = Dh =


2.52 0.0041 0.004753 H2 = H1 - DH =


Hw1 = w1*Hs*Gs =


Hw2 = w2*Hs*Gs =


183

0.01525 0.016637 0.012969 1.0 1.2

Muestra inicial 0.0502

Muestra final 0.0502

Area (m2) Altura (m)

0.001979235 0.02

0.001979235 0.0048

Volumen (m3)

3.95847E-05


Diametro (m)

Muestra usada Peso del recip. + muestra húmeda (Kg) Peso del recip. + muestra seca (Kg) Peso del recipiente (Kg) Humedad, W Peso unitario total (Kg/m3)

0.13526 0.128 0.10233 0.10233 0.08206 0.08206 162.46% 126.64% 1343.95

Peso unitario seco (Kg/m3) Altura del suelo, Hs (m) Altura inicial de vacios, Hv0 (m) Relación inicial de vacios, e0 Altura final de vacios, Hvf (m) Relación final de vacios, ef


CARGA BRAZO P (Kg)

Muestra final

2154.71 0.00406 0.01525 3.75 0.0112 2.58


ΔH (m)




TIEMPO t (min)


972.5

0.5

24.78

0.00000

0.000

0.02000

3.75

0.00

0.000

950

0.5

24.78

0.00023

1.125

0.01978

3.70

0.07

0.258 0.500

945

0.5

24.78

0.00027

1.375

0.01973

3.68

0.25

941.5

0.5

24.78

0.00031

1.550

0.01969

3.68

0.57

0.753

938

0.5

24.78

0.00035

1.725

0.01966

3.67

1.00

1.000 1.252

936

0.5

24.78

0.00037

1.825

0.01964

3.66

1.57

933.5

0.5

24.78

0.00039

1.950

0.01961

3.66

2.25

1.500

931

0.5

24.78

0.00042

2.075

0.01959

3.65

3.07

1.751

929

0.5

24.78

0.00044

2.175

0.01957

3.64

4.00

2.000

924.3

0.5

24.78

0.00048

2.410

0.01952

3.63

6.25

2.500

920.5

0.5

24.78

0.00052

2.600

0.01948

3.62

9.00

3.000

916.9

0.5

24.78

0.00056

2.780

0.01944

3.61

12.25

3.500

913

0.5

24.78

0.00060

2.975

0.01941

3.61

16.00

4.000

907

0.5

24.78

0.00066

3.275

0.01935

3.59

25.00

5.000

902.3

0.5

24.78

0.00070

3.510

0.01930

3.58

36.00

6.000

899

0.5

24.78

0.00074

3.675

0.01927

3.57

49.00

7.000

897.2

0.5

24.78

0.00075

3.765

0.01925

3.57

60.00

7.746

895.2

0.5

24.78

0.00077

3.865

0.01923

3.56

81.00

9.000

887.5

0.5

24.78

0.00085

4.250

0.01915

3.54

318.00

17.833

883

1.0

49.56

0.00090

4.475

0.01911

3.53

0.00

0.000

880

1.0

49.56

0.00093

4.625

0.01908

3.52

0.07

0.258

877

1.0

49.56

0.00096

4.775

0.01905

3.52

0.25

0.500

874

1.0

49.56

0.00099

4.925

0.01902

3.51

0.57

0.753

871

1.0

49.56

0.00102

5.075

0.01899

3.50

1.00

1.000

868

1.0

49.56

0.00105

5.225

0.01896

3.49

1.57

1.252

866

1.0

49.56

0.00107

5.325

0.01894

3.49

2.25

1.500

863

1.0

49.56

0.00110

5.475

0.01891

3.48

3.07

1.751

860

1.0

49.56

0.00113

5.625

0.01888

3.47

4.00

2.000

854

1.0

49.56

0.00119

5.925

0.01882

3.46

6.25

2.500

849

1.0

49.56

0.00124

6.175

0.01877

3.45

9.00

3.000

843.5

1.0

49.56

0.00129

6.450

0.01871

3.43

12.25

3.500

838

1.0

49.56

0.00135

6.725

0.01866

3.42

16.00

4.000

829

1.0

49.56

0.00144

7.175

0.01857

3.40

25.00

5.000

805

1.0

49.56

0.00168

8.375

0.01833

3.34

80.00

8.944

789

1.0

49.56

0.00184

9.175

0.01817

3.30

320.00

17.889

786

1.5

74.35

0.00187

9.325

0.01814

3.29

0.00

0.000

184

784

1.5

74.35

0.00189

9.425

0.01812

3.29

0.07

0.258

782

1.5

74.35

0.00191

9.525

0.01810

3.28

0.25

0.500

780

1.5

74.35

0.00193

9.625

0.01808

3.28

0.57

0.753

778

1.5

74.35

0.00195

9.725

0.01806

3.27

1.00

1.000

775.8

1.5

74.35

0.00197

9.835

0.01803

3.27

1.57

1.252

773.5

1.5

74.35

0.00199

9.950

0.01801

3.26

2.25

1.500

771

1.5

74.35

0.00202

10.075

0.01799

3.26

3.07

1.751

766.5

1.5

74.35

0.00206

10.300

0.01794

3.24

4.00

2.000

762

1.5

74.35

0.00211

10.525

0.01790

3.23

6.25

2.500

758

1.5

74.35

0.00215

10.725

0.01786

3.22

9.00

3.000

754

1.5

74.35

0.00219

10.925

0.01782

3.21

12.25

3.500

740.5

1.5

74.35

0.00232

11.600

0.01768

3.18

16.00

4.000

734

1.5

74.35

0.00239

11.925

0.01762

3.16

35.00

5.916

699.2

1.5

74.35

0.00273

13.665

0.01727

3.08

50.00

7.071

692

2.2

109.04

0.00281

14.025

0.01720

3.06

0.00

0.000

691.5

2.2

109.04

0.00281

14.050

0.01719

3.06

0.07

0.258

690

2.2

109.04

0.00283

14.125

0.01718

3.06

0.25

0.500 0.753

689

2.2

109.04

0.00284

14.175

0.01717

3.05

0.57

687.5

2.2

109.04

0.00285

14.250

0.01715

3.05

1.00

1.000

686

2.2

109.04

0.00287

14.325

0.01714

3.05

1.57

1.252

684

2.2

109.04

0.00289

14.425

0.01712

3.04

2.25

1.500

682.5

2.2

109.04

0.00290

14.500

0.01710

3.04

3.07

1.751

679.8

2.2

109.04

0.00293

14.635

0.01707

3.03

4.00

2.000

677

2.2

109.04

0.00296

14.775

0.01705

3.02

6.25

2.500

674

2.2

109.04

0.00299

14.925

0.01702

3.02

9.00

3.000

671.2

2.2

109.04

0.00301

15.065

0.01699

3.01

12.25

3.500

666.1

2.2

109.04

0.00306

15.320

0.01694

3.00

16.00

4.000

651

2.2

109.04

0.00322

16.075

0.01679

2.96

25.00

5.000

644.2

2.2

109.04

0.00328

16.415

0.01672

2.94

80.00

8.944

634

2.2

109.04

0.00339

16.925

0.01662

2.92

310.00

17.607

619.0

3.20

158.61

0.00354

17.675

0.01647

2.88

0.00

0.000

617.0

3.20

158.61

0.00356

17.775

0.01645

2.88

0.07

0.258

615.0

3.20

158.61

0.00358

17.875

0.01643

2.87

0.25

0.500

613.5

3.20

158.61

0.00359

17.950

0.01641

2.87

0.57

0.753

611.8

3.20

158.61

0.00361

18.035

0.01639

2.86

1.00

1.000

610.0

3.20

158.61

0.00363

18.125

0.01638

2.86

1.57

1.252

608.5

3.20

158.61

0.00364

18.200

0.01636

2.86

2.25

1.500

606.5

3.20

158.61

0.00366

18.300

0.01634

2.85

3.07

1.751

604.5

3.20

158.61

0.00368

18.400

0.01632

2.85

4.00

2.000

600.8

3.20

158.61

0.00372

18.585

0.01628

2.84

6.25

2.500

596.5

3.20

158.61

0.00376

18.800

0.01624

2.83

9.00

3.000

593.0

3.20

158.61

0.00380

18.975

0.01621

2.82

12.25

3.500

589.5

3.20

158.61

0.00383

19.150

0.01617

2.81

16.00

4.000

582.0

3.20

158.61

0.00391

19.525

0.01610

2.79

25.00

5.000

575.5 571.5

3.20

158.61

0.00397

19.850

0.01603

2.77

36.00

6.000

3.20

158.61

0.00401

20.050

0.01599

2.76

49.00

7.000

566.8

3.20

158.61

0.00406

20.285

0.01594

2.75

60.00

7.746

555.8

3.20

158.61

0.00417

20.835

0.01583

2.73

120.00

10.954

536.0

3.20

158.61

0.00437

21.825

0.01564

2.68

390.00

19.748

507.0

3.20

158.61

0.00466

23.275

0.01535

2.61

4390.00

66.257

506.9

3.20

158.61

0.00466

23.280

0.01534

2.61

4470.00

66.858

506.1

3.20

158.61

0.00466

23.320

0.01534

2.60

4665.00

68.301

504.2

3.20

158.61

0.00468

23.415

0.01532

2.60

5790.00

76.092

504.0

3.20

158.61

0.00469

23.425

0.01532

2.60

5910.00

76.877

503.5

3.20

158.61

0.00469

23.450

0.01531

2.60

6090.00

78.038

503.2

3.20

158.61

0.00469

23.465

0.01531

2.60

6150.00

78.422

503.2

3.20

158.61

0.00469

23.465

0.01531

2.60

6210.00

78.804

502.0

3.20

158.61

0.00471

23.525

0.01530

2.59

7260.00

85.206

501.2

3.20

158.61

0.00471

23.565

0.01529

2.59

7380.00

85.907

185

501.2

3.20

158.61

0.00471

23.565

0.01529

2.59

7575.00

87.034

501.0

3.20

158.61

0.00472

23.575

0.01529

2.59

7635.00

87.378

499.8

3.20

158.61

0.00473

23.635

0.01527

2.59

8640.00

92.952

499.5

3.20

158.61

0.00473

23.650

0.01527

2.59

8730.00

93.434

499.5

3.20

158.61

0.00473

23.650

0.01527

2.59

8790.00

93.755

498.0

3.20

158.61

0.00475

23.725

0.01526

2.58

14430.00

120.125

498.0

3.20

158.61

0.00475

23.725

0.01526

2.58

14550.00

120.623

497.8

3.20

158.61

0.00475

23.735

0.01525

2.58

14730.00

121.367

497.8

3.20

158.61

0.00475

23.735

0.01525

2.58

14850.00

121.861

497.2

3.20

158.61

0.00475

23.765

0.01525

2.58

15870.00

125.976

186




DETERMINACION DE HUMEDAD Muestra inicial

Residuos

Muestra final

N

235

N


0.09154

0.35965

0.0777


0.06017

0.16271

0.06017

Peso Agua (Kg)

0.03137

0.19694

0.0175


0.03987

0.03591

0.03987


0.0203

0.1268

0.0203

154.53%

155.32%

86.21%


Humedad, W(%)


Banco N° _____5_________

Anillo N° _____________N____________

0.020000000



0.0503000


0.0019871

CALCULOS

Peso especifico de los solidos = Gs = Altura reducida (Material sólido) (m)= Hs = Cambio de altura de la muestra desde el comienzo hasta el final del ensayo (m) = Dh =


2.36 0.0043 0.007101 H2 = H1 - DH


Hw1 = w1*Hs*Gs


Hw2 = w2*Hs*Gs

187

0.01290 0.01578 0.00880

1.0 1.0

Grado de saturación al comienzo el ensayo: Grado de saturación al final del ensayo:


Area (m )

0.0503

0.001987128

0.001987128

Altura (m) 3

Volumen (m )

Muestra final

0.0503

0.02000

0.0129

3.97426E-05


Muestra final


0.09154

0.07767


0.06017

0.06017


0.03987

0.03987

Humedad, W

154.53%

Muestra usada


86.21% 1300.12

3

Peso unitario seco (Kg/m ) Altura del suelo, Hs (m)

791.98 0.00433


0.01290


2.98


0.0086 1.34



CARGA BRAZO P (Kg)


ΔH

(m)




TIEMPO t (min)


1008

0.125

6.17

0.0000

0.00

0.02000

2.98

0.000

0.000

997

0.125

6.17

0.0001

0.55

0.01989

2.95

10.000

3.162

965

0.125

6.17

0.0004

2.15

0.01957

2.88

155.000

12.450

963.2

0.125

6.17

0.0004

2.24

0.01955

2.88

215.000

14.663

962.5

0.125

6.17

0.0005

2.27

0.01955

2.87

275.000

16.583

960

0.25

12.34

0.0005

2.40

0.01952

2.87

0.000

0.000

957

0.25

12.34

0.0005

2.55

0.01949

2.86

0.067

0.258

956.2

0.25

12.34

0.0005

2.59

0.01948

2.86

0.250

0.500

956

0.25

12.34

0.0005

2.60

0.01948

2.86

0.567

0.753

955.7

0.25

12.34

0.0005

2.61

0.01948

2.86

1.000

1.000

955.2

0.25

12.34

0.0005

2.64

0.01947

2.86

1.567

1.252

955

0.25

12.34

0.0005

2.65

0.01947

2.86

2.250

1.500

954.5

0.25

12.34

0.0005

2.67

0.01947

2.86

3.067

1.751

954.2

0.25

12.34

0.0005

2.69

0.01946

2.86

4.000

2.000

953.1

0.25

12.34

0.0005

2.75

0.01945

2.85

6.250

2.500

951.9

0.25

12.34

0.0006

2.81

0.01944

2.85

9.000

3.000

950.2

0.25

12.34

0.0006

2.89

0.01942

2.85

12.250

3.500

948.6

0.25

12.34

0.0006

2.97

0.01941

2.84

16.000

4.000

944.2

0.25

12.34

0.0006

3.19

0.01936

2.83

25.000

5.000

938.2

0.25

12.34

0.0007

3.49

0.01930

2.82

36.000

6.000

931.2

0.25

12.34

0.0008

3.84

0.01923

2.80

49.000

7.000

925

0.25

12.34

0.0008

4.15

0.01917

2.79

60.000

7.746

915.2

0.25

12.34

0.0009

4.64

0.01907

2.77

85.000

9.220

906.5

0.25

12.34

0.0010

5.08

0.01899

2.75

110.000

10.488

891

0.25

12.34

0.0012

5.85

0.01883

2.71

180.000

13.416

866.5

0.25

12.34

0.0014

7.08

0.01859

2.65

360.000

18.974

863

0.25

12.34

0.0015

7.25

0.01855

2.64

420.000

20.494

849.2

0.75

37.03

0.0016

7.94

0.01841

2.61

0.000

0.000

846

0.75

37.03

0.0016

8.10

0.01838

2.61

0.067

0.258

844.8

0.75

37.03

0.0016

8.16

0.01837

2.60

0.250

0.500

188

841.8

0.75

37.03

0.0017

8.31

0.01834

2.60

0.567

0.753

839.2

0.75

37.03

0.0017

8.44

0.01831

2.59

1.000

1.000

837.2

0.75

37.03

0.0017

8.54

0.01829

2.59

1.567

1.252

835.2

0.75

37.03

0.0017

8.64

0.01827

2.58

2.250

1.500

833

0.75

37.03

0.0018

8.75

0.01825

2.58

3.067

1.751

830.5

0.75

37.03

0.0018

8.87

0.01823

2.57

4.000

2.000

826

0.75

37.03

0.0018

9.10

0.01818

2.56

6.250

2.500

821

0.75

37.03

0.0019

9.35

0.01813

2.55

9.000

3.000

812.5

0.75

37.03

0.0020

9.78

0.01805

2.53

16.000

4.000

789.5

0.75

37.03

0.0022

10.93

0.01782

2.48

36.000

6.000

779.5

0.75

37.03

0.0023

11.43

0.01772

2.45

49.000

7.000

759

0.75

37.03

0.0025

12.45

0.01751

2.40

90.000

9.487

731

0.75

37.03

0.0028

13.85

0.01723

2.34

140.000

11.832

665.1

1.75

86.39

0.0034

17.15

0.01657

2.19

0.000

0.000

661

1.75

86.39

0.0035

17.35

0.01653

2.18

0.067

0.258

659.5

1.75

86.39

0.0035

17.43

0.01652

2.17

0.250

0.500

657.2

1.75

86.39

0.0035

17.54

0.01649

2.17

0.567

0.753

655.2

1.75

86.39

0.0035

17.64

0.01647

2.16

1.000

1.000

653.2

1.75

86.39

0.0035

17.74

0.01645

2.16

1.567

1.252

651.2

1.75

86.39

0.0036

17.84

0.01643

2.16

2.250

1.500

649

1.75

86.39

0.0036

17.95

0.01641

2.15

3.067

1.751

647

1.75

86.39

0.0036

18.05

0.01639

2.15

4.000

2.000

642.7

1.75

86.39

0.0037

18.27

0.01635

2.14

6.250

2.500

638

1.75

86.39

0.0037

18.50

0.01630

2.13

9.000

3.000

633.7

1.75

86.39

0.0037

18.72

0.01626

2.12

12.250

3.500 4.000

629

1.75

86.39

0.0038

18.95

0.01621

2.10

16.000

619.8

1.75

86.39

0.0039

19.41

0.01612

2.08

25.000

5.000

608

1.75

86.39

0.0040

20.00

0.01600

2.06

36.000

6.000 7.000

594

1.75

86.39

0.0041

20.70

0.01586

2.02

49.000

593.2

1.75

86.39

0.0041

20.74

0.01585

2.02

60.000

7.746

564.8

1.75

86.39

0.0044

22.16

0.01557

1.96

120.000

10.954

550.8

1.75

86.39

0.0046

22.86

0.01543

1.92

180.000

13.416

531.5

1.75

86.39

0.0048

23.83

0.01524

1.88

330.000

18.166

527.8

1.75

86.39

0.0048

24.01

0.01520

1.87

390.000

19.748

512

2.75

135.76

0.0050

24.80

0.01504

1.83

0.000

0.000

510

2.75

135.76

0.0050

24.90

0.01502

1.83

0.067

0.258

509.5

2.75

135.76

0.0050

24.93

0.01502

1.83

0.250

0.500

508.5

2.75

135.76

0.0050

24.98

0.01501

1.83

0.567

0.753

507.2

2.75

135.76

0.0050

25.04

0.01499

1.82

1.000

1.000

506.2

2.75

135.76

0.0050

25.09

0.01498

1.82

1.567

1.252

505

2.75

135.76

0.0050

25.15

0.01497

1.82

2.250

1.500

503.8

2.75

135.76

0.0050

25.21

0.01496

1.82

3.067

1.751

502.5

2.75

135.76

0.0051

25.28

0.01495

1.81

4.000

2.000

500

2.75

135.76

0.0051

25.40

0.01492

1.81

6.250

2.500

497.2

2.75

135.76

0.0051

25.54

0.01489

1.80

9.000

3.000

491

2.75

135.76

0.0052

25.85

0.01483

1.79

16.000

4.000

485.5

2.75

135.76

0.0052

26.13

0.01478

1.77

25.000

5.000

479.8

2.75

135.76

0.0053

26.41

0.01472

1.76

36.000

6.000

473

2.75

135.76

0.0054

26.75

0.01465

1.74

49.000

7.000

469.2

2.75

135.76

0.0054

26.94

0.01461

1.74

60.000

7.746

452.8

2.75

135.76

0.0056

27.76

0.01445

1.70

120.000

10.954

426.8

2.75

135.76

0.0058

29.06

0.01419

1.64

360.000

18.974

189

423.8

2.75

135.76

0.0058

29.21

0.01416

1.63

420.000

20.494

413.8

3.5

172.79

0.0059

29.71

0.01406

1.61

0.000

0.000

412.5

3.5

172.79

0.0060

29.78

0.01405

1.60

0.067

0.258

412.5

3.5

172.79

0.0060

29.78

0.01405

1.60

0.250

0.500

412

3.5

172.79

0.0060

29.80

0.01404

1.60

0.567

0.753

411.8

3.5

172.79

0.0060

29.81

0.01404

1.60

1.000

1.000

411.2

3.5

172.79

0.0060

29.84

0.01403

1.60

1.567

1.252

410.8

3.5

172.79

0.0060

29.86

0.01403

1.60

2.250

1.500

410.5

3.5

172.79

0.0060

29.88

0.01403

1.60

3.067

1.751

409.5

3.5

172.79

0.0060

29.93

0.01402

1.60

4.000

2.000

408.8

3.5

172.79

0.0060

29.96

0.01401

1.60

6.250

2.500

407.7

3.5

172.79

0.0060

30.02

0.01400

1.59

9.000

3.000

406.2

3.5

172.79

0.0060

30.09

0.01398

1.59

12.250

3.500

405.5

3.5

172.79

0.0060

30.13

0.01398

1.59

16.000

4.000

403

3.5

172.79

0.0061

30.25

0.01395

1.58

25.000

5.000

400.2

3.5

172.79

0.0061

30.39

0.01392

1.58

36.000

6.000

398.5

3.5

172.79

0.0061

30.48

0.01391

1.57

49.000

7.000

396.2

3.5

172.79

0.0061

30.59

0.01388

1.57

60.000

7.746

389.5

3.5

172.79

0.0062

30.93

0.01382

1.55

120.000

10.954

378.2

3.5

172.79

0.0063

31.49

0.01370

1.52

300.000

17.321

376 373

3.5 3.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5

172.79 172.79 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52 271.52

0.0063 0.0064 0.0064 0.0065 0.0065 0.0065 0.0065 0.0065 0.0065 0.0065 0.0065 0.0065 0.0065 0.0065 0.0065 0.0065 0.0066 0.0066 0.0066 0.0067 0.0068 0.0069 0.0069 0.0069 0.0069 0.0070 0.0070 0.0070 0.0071 0.0071 0.0071 0.0071 0.0071

31.60 31.75 32.23 32.28 32.30 32.30 32.33 32.34 32.35 32.38 32.40 32.44 32.49 32.54 32.59 32.68 32.78 32.91 32.99 33.30 33.90 34.53 34.56 34.63 34.65 35.14 35.19 35.25 35.33 35.34 35.35 35.44 35.51

0.01368 0.01365 0.01356 0.01355 0.01354 0.01354 0.01354 0.01353 0.01353 0.01353 0.01352 0.01351 0.01350 0.01349 0.01348 0.01347 0.01345 0.01342 0.01340 0.01334 0.01322 0.01310 0.01309 0.01307 0.01307 0.01297 0.01296 0.01295 0.01294 0.01293 0.01293 0.01291 0.01290

1.52 1.51 1.49 1.49 1.49 1.49 1.49 1.49 1.49 1.48 1.48 1.48 1.48 1.48 1.47 1.47 1.47 1.46 1.46 1.44 1.41 1.38 1.38 1.38 1.38 1.36 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.34 1.34

360.000 420.000 0.000 0.067 0.250 0.567 1.000 1.567 2.250 3.067 4.000 6.250 9.000 12.250 16.000 25.000 36.000 49.000 60.000 120.000 300.000 1440.000 1560.000 1740.000 1800.000 5760.000 6030.000 7170.000 8620.000 9030.000 10140.000 11520.000 18660.000

18.974 20.494 0.000 0.258 0.500 0.753 1.000 1.252 1.500 1.751 2.000 2.500 3.000 3.500 4.000 5.000 6.000 7.000 7.746 10.954 17.321 37.947 39.497 41.713 42.426 75.895 77.653 84.676 92.844 95.026 100.698 107.331 136.602

363.5 362.5 362.0 362.0 361.5 361.2 361.0 360.5 360.0 359.2 358.2 357.2 356.2 354.5 352.5 349.8 348.2 342.0 330.0 317.5 316.8 315.4 315.0 305.2 304.2 303.1 301.5 301.2 301.0 299.2 297.9

190




DETERMINACION DE HUMEDAD Muestra inicial

Residuos

Muestra final

4

220

4


0.08187

0.2281

0.0702


0.04927

0.11367

0.04927

Peso Agua (Kg)

0.0326

0.11443

0.02088


0.02721

0.03815

0.02721



0.02206

0.07552

0.02206

Humedad, W(%)

147.78%

151.52%

94.65%


Anillo N° _____________4____________

Banco N° _____7_________


0.025000000


0.0460000


0.001661903

CALCULOS Peso especifico de los solidos = Gs = Altura reducida (Material sólido) (m)= Hs = Cambio de altura de la muestra desde el comienzo hasta el final del ensayo (m) = Dh =


2.64 0.0050 0.009173 H2 = H1 - DH =


Hw1 = w1*Hs*Gs =

191

0.01583 0.0196161


Hw2 = w2*Hs*Gs =


Muestra inicial

Muestra final

0.08187

0.07015

Muestra usada Peso del recip. + muestra húmeda (Kg) Peso del recip. + muestra seca (Kg) Peso del recipiente (Kg) Humedad, W Peso unitario total (Kg/m3)

0.04927 0.04927 0.02721 0.02721 147.78% 94.65% 1315.60

Peso unitario seco (Kg/m3) Altura del suelo, Hs (m) Altura inicial de vacios, Hv0 (m) Relación inicial de vacios, e0 Altura final de vacios, Hvf (m)

838.69 0.00503 0.01583 3.15 0.0108

0.0125639 1.0 1.2

0.00


LECTURA DEL DEFORMIMETRO (0,0001")

CARGA BRAZO P (Kg)


ΔH (m)




TIEMPO t (min)


120.0

0.125

7.38

0.00000

0.00

0.02500

3.15

0.000

0.000

173.0

0.125

7.38

0.00013

0.54

0.02487

3.12

0.067

0.258

181.0

0.125

7.38

0.00015

0.62

0.02485

3.12

0.250

0.500

192.0

0.125

7.38

0.00018

0.73

0.02482

3.11

0.567

0.753

197.5

0.125

7.38

0.00020

0.78

0.02480

3.11

1.000

1.000

206.0

0.125

7.38

0.00022

0.87

0.02478

3.10

1.567

1.252

214.8

0.125

7.38

0.00024

0.96

0.02476

3.10

2.250

1.500

223.0

0.125

7.38

0.00026

1.04

0.02474

3.10

3.067

1.751

231.0

0.125

7.38

0.00028

1.12

0.02472

3.09

4.000

2.000

245.0

0.125

7.38

0.00032

1.27

0.02468

3.08

6.250

2.500

262.5

0.125

7.38

0.00036

1.44

0.02464

3.08

9.000

3.000

278.8

0.125

7.38

0.00040

1.61

0.02460

3.07

12.250

3.500

298.0

0.125

7.38

0.00045

1.81

0.02455

3.06

16.000

4.000

331.8

0.125

7.38

0.00054

2.15

0.02446

3.04

25.000

5.000

366.7

0.125

7.38

0.00063

2.50

0.02437

3.02

36.000

6.000

401.0

0.125

7.38

0.00071

2.85

0.02429

3.01

49.000

7.000

424.0

0.125

7.38

0.00077

3.09

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36.69

0.01583

1.32

17325.000

131.624

194

7.000

BIBLIOGRAFÍA

BERNAL, César Augusto.

Metodología de la investigación. Bogotá: Editorial

Prentice Hall, 2000.


DAS Braja M, Fundamentos de Ingeniería Geotécnica. México: Editorial Thomson, 2001. p. 151 – 174


INSTITUTO COLOMBIANO DE NORMAS TÉCNICAS Y CETIFICACIÓN. Tesis y otros programas de grado (QUINTA ACTUALIZACIÓN). Bogotá: ICONTEC, 2002.

INSTITUTO NACIONAL DE VÍAS INVIAS, Materiales y ensayos para carreteras. Tomo III. 1997.

JIMENEZ SALAS, J. A. DE JUSTO ALPAÑES, J.L. Geotecnia y cimientos, 2 ed. Madrid, España: Editorial Rueda, 1975. p. 182 – 219.

JUÁREZ BADILLO, Eulalio. RICO RODRÍGUEZ, Alfonso.

Mecánica de suelos

Tomo II, 2 ed. México: Editorial Limusa, 2000. p. 61 – 75.

INGEOMINAS Y UNIVERSIDAD DE LOS ANDES, Microzonificación sísmica de Bogotá.1997.

M. Poblete, Mecánica de suelos I Unidad 6 Resistencia al corte, [serie en Internet], 2007, disponible en: http://www.ucsc.cl/∼mpoblete/geotecnia/INC_4102/Unidad%206%20Clase%201% 20Introduccion.pdf. Diciembre de 2007.

RUIZ

SARAY, Rosa Amparo. Estructura para la presentación escrita de los

informes del Proyecto Integrador. En: ASESORÍA METODOLÓGICA (1°: 2003: Bogotá) memorias de la primera asesoría metodológica para la presentación de informes del Proyecto Integrador. Bogotá: U.S.B, 2003. 15p.

SALKIND, Neil. Métodos de investigación. México: Prentice Hall, 1998. p. 234

WHITLOW, Roy. Fundamentos de mecánica de suelos. México: Editorial Cecsa. 2000. ISBN 968-26-1239.

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