Calculo Cop 1b1u34
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- Words: 1,080
- Pages: 23
T evaporador (°C)
-10
T condensador (°C) h1 (kJ/kg) h2 (kJ/kg) h3 (kJ/kg) COP 30 142 293 322 40 165 295 326 50 170 295 335 60 188 295 340 70 205 295 345
ANÁLISIS La eficiencia energética del refrigerante R134-A, es menor cuando aumenta la temperatura, por lo tanto al ser un COP pequeño es mayor el calor que se debe aportar por el compresor por lo que el coste del frío producido aumenta.
5.20690 4.19355 3.12500 2.37778 1.80000
COP vs T Condensador R-134A 6.0 5.0 4.0 COP 3.0 2.0 1.0
25
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50 T (°C)
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ador
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T cond (°C)
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T evaporador (°C) h1 (kJ/kg) h2 (kJ/kg) h3 (kJ/kg) COP -10 158 294 327 -5 158 298 329 0 158 300 328 5 158 303 326.5 10 158 305 325
4.12121 4.51613 5.07143 6.17021 7.35000
7.2
6.2 COP
ANÁLISIS La eficiencia energética del refrigerante R134-A, es mayor cuando aumenta la temperatura, por lo tanto, al elevar el COP, menor el calor que se debe aportar por el compresor por lo que el coste del frío producido disminuye.
5.2
4.2
3.2 -15
-
COP vs T Evaporador R-134A
7.2
6.2 COP
5.2
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3.2 -15
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0 T (°C)
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T cond (°C) T evap (°C)
45 -10
T sobrecal (°C)
h1 (kJ/kg) -6 -2 2 6 8
h2 (kJ/kg) h3 (kJ/kg) COP 93 296 330 98 299 331 102.5 301 332 118 302.5 330 114 304 329
8.0
5.97059 6.28125 6.40323 6.70909 7.60000
7.0 COP 6.0
ANÁLISIS La eficiencia energética del refrigerante R134-A en sobrecalentamiento, es mayor cuando aumenta la temperatura, Al producirse un aumento en la capacidad frigorífica en el interior del evaporador, es decir, al elevar el COP, se tiene que es menor el calor que se debe ser aportado por el compresor por lo que el coste del frío producido disminuye.
5.0
-8
-6
COP vs T Sobrecalentamiento R-134A 8.0
7.0 COP 6.0
5.0
-8
-6
-4
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0 T (°C)
2
4
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T cond (°C) T evap (°C) T subenf (°C)
45 -10 h1 (kJ/kg) h2 (kJ/kg) h3 (kJ/kg) COP 30 142 294 330 33 145 294 330 36 150 294 330 39 155 294 330 42 160 294 330
C 4.3
4.22222 4.13889 4.00000 3.86111 3.72222
4.2 4.1 4.0 COP
ANÁLISIS La eficiencia energética del refrigerante R134-A en subenfriamiento, es menor cuando aumenta la temperatura, por lo tanto, al disminuir el COP, mayor el calor que se debe aportar por el compresor por lo que el coste del frío producido aumenta.
3.9 3.8 3.7 3.6
28
30
COP vs T Subenfriamiento 4.3 4.2 4.1 4.0 COP
3.9 3.8 3.7 3.6
28
30
32
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36 T (°C)
38
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COP vs T Condensador 6.0 5.0 4.0 COP 3.0 2.0 1.0
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7.0 COP 6.0
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0 T (°C)
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COP vs T Evaporador 7.2
6.2 COP
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3.2 -15
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T (°C)
o
COP vs T Subenfriamiento 4.3 4.2 4.1 4.0 COP
3.9 3.8 3.7
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3.6
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36 T (°C)
38
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ador
5
10
15
miento
38
40
42
44
Refrigerador de tienda de conveniencia a 35,6°F con puertas de Cristal
Calculado para Chocolate Dimensiones del cuarto
Ancho (pie) 8
Temperatura ambiente (°F) Temperatura del Cuarto (°F) Diferencia de Temperaturas (°F)
71.6 35.6 36
Carga del producto Chocolate (lb/día) Temperatura de entrada (°F) Disminución de temperatura (°F)
20000 40 4.4
Aislamiento Piso (pulgadas) Paredes(pulgadas) Techo (pulgadas)
6 4 4
Miscelaneos Motores (Ventiladores) (HP) Temperatura Piso (°F) Lamparas (W) No. de personas
0.5 60 210 0
Área del cuarto (pie2) Factor (BTU/24h* 1 pie2 de superficie exterior)
Techo Pared Norte Pared Sur Pared Este Pared Oeste Piso Transmision por cargas total (BTU/24h)
52.2 52.2 52.2 52.2 52.2 58
Volúmen (pie3)
Carga por cambios de aire (BTU/24h)
43982.47168
Motores eléctricos (HP)
1792
0.5
Iluminación eléctrica (W) Puertas de vidrio
210 1
Producto (lb/24h)
Calor específico (BTU/h/°F)
20000 Carga total de refrigeración (BTU/24h)
Transmision por cargas total (BTU/24h) Carga por cambios de aire (BTU/24h) Cargas adicionales (BTU/24h) Carga del producto (BTU/24h) Factor de seguridad (10%) Carga total de refrigeracion mas el factor de seguridad (BTU/24h)
Requerimiento en BTU Horas Porcentaje de pérdida no superior a 10% respecto de la carga de refrigeración
0.3 388654.47168
54752 43982.47168 73920 216000 38865.447168 427519.91885
24290.90448 16
Bases para el cálculo
Bases de Calculo
Longitud (pie) Alto (pie) 28
[Volúmen=Ancho*Alto*Alto]
Volúmen (pie3)
8
1792
[DFT=Tentrada - Tcuarto]
Concreto Poliestireno Poliestireno
Transmisión por cargas (BTU/24h) [Area=L*W]
11692.8 11692.8 11692.8 3340.8 3340.8 12992 54752 Factor1 (cambio de aire
[Area=L*W] [Area=L*W] [Area=H*W] [Area=H*W] [Area=L*W]
[Factor1= TABLA4]
Factor2 (BTU/pie3)
en 24h)
12.83 Constantes 75000 BTU/24h
[Carga por cambios de aire=Volumen*Fact
1.913 Cargas adicionales (BTU/24h)
37500
[Cargas adicionales =carga*constante]
82 19200 BTU/24h
DFT (°F)
17220 19200 73920
Carga del producto (BTU/24h)
36
216000
[Calor específico (BTU/h/°F) = TABLA 7]
[Carga del producto = Producto* calor espe
[Carga total de refrigeración = Transmision cargas adicionales + carga de producto]
[ Carga total de refrigeracion mas el factor
6.276
Análisis: Para que el cuarto frío tenga un mejor uso ynuna menor pérdida respecto a la ca tener refrigerados mínimo 20.000 lb de chocolate, teniendo en cuenta que la campacidad cuarto frío de las dimenciones propuestas es de 21,800lb.
=Ancho*Alto*Alto]
ntrada - Tcuarto]
[Factor TABLA1]
[Factor 2= TABLA 6]
r cambios de aire=Volumen*Factor1* Factor2]
dicionales =carga*constante]
pecífico (BTU/h/°F) = TABLA 7]
l producto = Producto* calor específico*DTF]
al de refrigeración = Transmision por cargas total + Carga por cabios de aire + cionales + carga de producto]
tal de refrigeracion mas el factor de seguridad (BTU/24h)]
or pérdida respecto a la carga de regrigeración se den cuenta que la campacidad e almacenamiento para un opuestas es de 21,800lb.
Partiendo del refrigerante R134A Temperatura de evaporador (°C) Temperatura de condensador (°C) Carga total de refrigeración (BTU/24h) Carga total de refrigeración (BTU/h) Carga total de refrigeración (kJ/h)
Carga producto (kg)
-10 45 388654 16194 17086
90.7185 es decir los 20000Lb
Con el diagrama de Mollier del refrigerante R-134A
ṁ (Kg/h)
w w w w
(kJ/h) (btu/h) (W) (hp)
h1 (kJ/kg)
h2 (kJ/kg) 162
569.52
21641.73 20512.397368 6011.5682966 8.06
294
Q
h3 (kJ/kg) h4 (kJ/kg) 324 332
-10
T condensador (°C) h1 (kJ/kg) h2 (kJ/kg) h3 (kJ/kg) COP 30 142 293 322 40 165 295 326 50 170 295 335 60 188 295 340 70 205 295 345
ANÁLISIS La eficiencia energética del refrigerante R134-A, es menor cuando aumenta la temperatura, por lo tanto al ser un COP pequeño es mayor el calor que se debe aportar por el compresor por lo que el coste del frío producido aumenta.
5.20690 4.19355 3.12500 2.37778 1.80000
COP vs T Condensador R-134A 6.0 5.0 4.0 COP 3.0 2.0 1.0
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50 T (°C)
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ador
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T cond (°C)
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T evaporador (°C) h1 (kJ/kg) h2 (kJ/kg) h3 (kJ/kg) COP -10 158 294 327 -5 158 298 329 0 158 300 328 5 158 303 326.5 10 158 305 325
4.12121 4.51613 5.07143 6.17021 7.35000
7.2
6.2 COP
ANÁLISIS La eficiencia energética del refrigerante R134-A, es mayor cuando aumenta la temperatura, por lo tanto, al elevar el COP, menor el calor que se debe aportar por el compresor por lo que el coste del frío producido disminuye.
5.2
4.2
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-
COP vs T Evaporador R-134A
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6.2 COP
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3.2 -15
-10
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0 T (°C)
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T cond (°C) T evap (°C)
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T sobrecal (°C)
h1 (kJ/kg) -6 -2 2 6 8
h2 (kJ/kg) h3 (kJ/kg) COP 93 296 330 98 299 331 102.5 301 332 118 302.5 330 114 304 329
8.0
5.97059 6.28125 6.40323 6.70909 7.60000
7.0 COP 6.0
ANÁLISIS La eficiencia energética del refrigerante R134-A en sobrecalentamiento, es mayor cuando aumenta la temperatura, Al producirse un aumento en la capacidad frigorífica en el interior del evaporador, es decir, al elevar el COP, se tiene que es menor el calor que se debe ser aportado por el compresor por lo que el coste del frío producido disminuye.
5.0
-8
-6
COP vs T Sobrecalentamiento R-134A 8.0
7.0 COP 6.0
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0 T (°C)
2
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T cond (°C) T evap (°C) T subenf (°C)
45 -10 h1 (kJ/kg) h2 (kJ/kg) h3 (kJ/kg) COP 30 142 294 330 33 145 294 330 36 150 294 330 39 155 294 330 42 160 294 330
C 4.3
4.22222 4.13889 4.00000 3.86111 3.72222
4.2 4.1 4.0 COP
ANÁLISIS La eficiencia energética del refrigerante R134-A en subenfriamiento, es menor cuando aumenta la temperatura, por lo tanto, al disminuir el COP, mayor el calor que se debe aportar por el compresor por lo que el coste del frío producido aumenta.
3.9 3.8 3.7 3.6
28
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COP vs T Subenfriamiento 4.3 4.2 4.1 4.0 COP
3.9 3.8 3.7 3.6
28
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36 T (°C)
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COP vs T Condensador 6.0 5.0 4.0 COP 3.0 2.0 1.0
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COP vs T Sobrecalentamiento 8.0
7.0 COP 6.0
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2
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COP vs T Evaporador 7.2
6.2 COP
5.2
4.2
70
3.2 -15
75
-10
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5
10
15
T (°C)
o
COP vs T Subenfriamiento 4.3 4.2 4.1 4.0 COP
3.9 3.8 3.7
8
10
3.6
28
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32
34
36 T (°C)
38
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5
10
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miento
38
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42
44
Refrigerador de tienda de conveniencia a 35,6°F con puertas de Cristal
Calculado para Chocolate Dimensiones del cuarto
Ancho (pie) 8
Temperatura ambiente (°F) Temperatura del Cuarto (°F) Diferencia de Temperaturas (°F)
71.6 35.6 36
Carga del producto Chocolate (lb/día) Temperatura de entrada (°F) Disminución de temperatura (°F)
20000 40 4.4
Aislamiento Piso (pulgadas) Paredes(pulgadas) Techo (pulgadas)
6 4 4
Miscelaneos Motores (Ventiladores) (HP) Temperatura Piso (°F) Lamparas (W) No. de personas
0.5 60 210 0
Área del cuarto (pie2) Factor (BTU/24h* 1 pie2 de superficie exterior)
Techo Pared Norte Pared Sur Pared Este Pared Oeste Piso Transmision por cargas total (BTU/24h)
52.2 52.2 52.2 52.2 52.2 58
Volúmen (pie3)
Carga por cambios de aire (BTU/24h)
43982.47168
Motores eléctricos (HP)
1792
0.5
Iluminación eléctrica (W) Puertas de vidrio
210 1
Producto (lb/24h)
Calor específico (BTU/h/°F)
20000 Carga total de refrigeración (BTU/24h)
Transmision por cargas total (BTU/24h) Carga por cambios de aire (BTU/24h) Cargas adicionales (BTU/24h) Carga del producto (BTU/24h) Factor de seguridad (10%) Carga total de refrigeracion mas el factor de seguridad (BTU/24h)
Requerimiento en BTU Horas Porcentaje de pérdida no superior a 10% respecto de la carga de refrigeración
0.3 388654.47168
54752 43982.47168 73920 216000 38865.447168 427519.91885
24290.90448 16
Bases para el cálculo
Bases de Calculo
Longitud (pie) Alto (pie) 28
[Volúmen=Ancho*Alto*Alto]
Volúmen (pie3)
8
1792
[DFT=Tentrada - Tcuarto]
Concreto Poliestireno Poliestireno
Transmisión por cargas (BTU/24h) [Area=L*W]
11692.8 11692.8 11692.8 3340.8 3340.8 12992 54752 Factor1 (cambio de aire
[Area=L*W] [Area=L*W] [Area=H*W] [Area=H*W] [Area=L*W]
[Factor1= TABLA4]
Factor2 (BTU/pie3)
en 24h)
12.83 Constantes 75000 BTU/24h
[Carga por cambios de aire=Volumen*Fact
1.913 Cargas adicionales (BTU/24h)
37500
[Cargas adicionales =carga*constante]
82 19200 BTU/24h
DFT (°F)
17220 19200 73920
Carga del producto (BTU/24h)
36
216000
[Calor específico (BTU/h/°F) = TABLA 7]
[Carga del producto = Producto* calor espe
[Carga total de refrigeración = Transmision cargas adicionales + carga de producto]
[ Carga total de refrigeracion mas el factor
6.276
Análisis: Para que el cuarto frío tenga un mejor uso ynuna menor pérdida respecto a la ca tener refrigerados mínimo 20.000 lb de chocolate, teniendo en cuenta que la campacidad cuarto frío de las dimenciones propuestas es de 21,800lb.
=Ancho*Alto*Alto]
ntrada - Tcuarto]
[Factor TABLA1]
[Factor 2= TABLA 6]
r cambios de aire=Volumen*Factor1* Factor2]
dicionales =carga*constante]
pecífico (BTU/h/°F) = TABLA 7]
l producto = Producto* calor específico*DTF]
al de refrigeración = Transmision por cargas total + Carga por cabios de aire + cionales + carga de producto]
tal de refrigeracion mas el factor de seguridad (BTU/24h)]
or pérdida respecto a la carga de regrigeración se den cuenta que la campacidad e almacenamiento para un opuestas es de 21,800lb.
Partiendo del refrigerante R134A Temperatura de evaporador (°C) Temperatura de condensador (°C) Carga total de refrigeración (BTU/24h) Carga total de refrigeración (BTU/h) Carga total de refrigeración (kJ/h)
Carga producto (kg)
-10 45 388654 16194 17086
90.7185 es decir los 20000Lb
Con el diagrama de Mollier del refrigerante R-134A
ṁ (Kg/h)
w w w w
(kJ/h) (btu/h) (W) (hp)
h1 (kJ/kg)
h2 (kJ/kg) 162
569.52
21641.73 20512.397368 6011.5682966 8.06
294
Q
h3 (kJ/kg) h4 (kJ/kg) 324 332
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