Canal El Guayabo - Huancabamba 19p2y

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS

FORMULACION DEL PIP: AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SERVICIO DE AGUA PARA RIEGO DEL CANAL EL GUAYABO, CASERIO SAUCE CHIQUITO, DISTRITO Y PROVINCIA DE HUANCABAMBA – DEPARTAMENTO DE PIURA SOLICITA:

MUNICIPALIDAD

PROVINCIAL

HUANCABAMBA

PIURA, DICIEMBRE DEL 2015

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DE

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

FORMULACION DEL PIP: AMPLIACION Y MEJORAMIENTO DEL SERVICIO DE AGUA PARA RIEGO DEL CANAL EL GUAYABO, CASERIO SAUCE CHIQUITO, DISTRITO Y PROVINCIA DE HUANCABAMBA – DEPARTAMENTO DE PIURA CONTENIDO 1.0.- ASPECTOS GENERALES 1.1.- UBICACIÓN DEL AREA DE ESTUDIO 1.2.- ACCESIBILIDAD 1.3.- CLIMA 1.4.- METODOLOGIA DEL ESTUDIO 2.0.- GEOLOGIA GEOTECNIA DEL AREA DE ESTUDIO 2.1.- GEOMORFOLOGIA 2.2.- ESTRUCTURAS PRINCIPALES 2.3.- FENOMENOS DE GEODINAMICA INTERNA 2.3.1.- Sismicidad y Riesgo Sísmico 2.3.2.- Parámetros para Diseño Sismo – Resistente 2.4. FENOMENO DE GEODINAMICA EXTERNA 2.5.- ANÁLISIS DE LICUACIÓN DE ARENAS 3.0. - ACTIVIDADES REALIZADAS 3.1.- EXCAVACION DE CALICATAS 3.2.- DESCRIPCION DE CALICATAS 3.3.- MUESTREO DE SUELOS ALTERADOS E INALTERADOS 3.4.- ENSAYOS DE LABORATORIO 3.4.1.- Contenido de Humedad Natural 3.4.2.- Análisis Granulométrico por Tamizado 3.4.3.- Límite de Consistencia AASHO – 89 – 60 3.4.4.- Hinchamiento Libre de Suelos 3.4.5.- Limite de Contracción 3.4.6.- Densidad Máxima y Humedad Óptima. 3.4.7.- Agresión del Suelo al Concreto

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

3.4.8.- Compresión Uniaxial Inconfinada 4.0.- EVALUACION GEOTECNICA 4.1.- CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DEL TRAZO 4.2.- ANÁLISIS E INTERPRETACIÓN 5.0.- ANALISIS DE LA CIMENTACION. 5.1.- CAPACIDAD PORTANTE DEL TERRENO 5.2.- CAPACIDAD ISIBLE DE CARGA 6.0.- 2.0.- EVALUACION DE CANTERAS 6.1.- GENERALIDADES 6.2.- TIPOS DE AGREGADOS Y USOS. 6.3.- PROPIEDADES FÍSICO MECÁNICAS DE LOS AGREGADOS 6.3.1.- Contenido de Humedad Natural 6.3.2.- Granulometría por Tamizado 6.3.3.- Límite de Consistencia AASHO – 89 – 60 6.3.4.- Peso Específico 6.3.5.- Peso Volumétrico 6.3.6.- Absorción. 6.3.7.- Intemperismo o Durabilidad. 6.3.8.- Equivalente de arena 6.3.9.- Abrasión.6.3.10.- Resistencia Método California Bearing Ratio 6.3.11.- Densidad Máxima Y Humedad Óptima 6.3.12.- Análisis Químicos. 7.0.- CÁLCULO DE RESERVAS 7.1.- Estimación de Reservas 7.2.- Criterios Básicos de Cubicación 7.2.1.- Elección y Método de Muestreo 7.2.2.- Reservas Probadas y Probables

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

7.2.3.- Resumen de Reservas CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES. ANEXOS -

Ensayos de Laboratorio.

-

Testimonio Fotográfico.

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

1.0.- ASPECTOS GENERALES El Presente Estudio de suelos ha sido realizado por el Ing. Diomedes Marcos Martin Oyola Zapata con la finalidad de establecer el comportamiento de los suelos para Ampliación y Mejoramiento del Servicio de Agua para Riego del Canal El Guayabo, Caserío Sauce Chiquito, Distrito y Provincia de Huancabamba – Departamento de Piura. Los objetivos principales del presente estudio consisten en:  Determinar las propiedades de los suelos, la capacidad de soporte del terreno donde se ha proyectado Ampliación y Mejoramiento del Servicio de Agua para Riego del Canal El Guayabo, Caserío Sauce Chiquito, Distrito y Provincia de Huancabamba – Departamento de Piura.  Determinación del nivel freático. 1.1.- UBICACIÓN DEL AREA DE ESTUDIO. Se localiza en el Caserío Sauce Chiquito, Distrito y Provincia de Huancabamba – Departamento de Piura.

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

ZONA DE ESTUDIO

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

1.2.- ACCESIBILIDAD. Huancabamba está a 193 km de la ciudad de Piura tomando parte de la vía llamada Interoceánica Norte que sale desde el puerto de Paita hasta Yurimaguas. Saliendo de la ciudad de Piura, se pasa por los pueblos de San José y Virgen de Guadalupe y el desvío a Chulucanas, para tomar a la altura del km 192 un desvío a la izquierda hacia el distrito de Carrasquillo, desvió a Morropón, distrito de Buenos Aires y bordea el Área de Conservación Regional Bosques de Salitral, distrito de Canchaque, desvío al distrito de San Miguel del Faique hasta llegar finalmente a Huancabamba. 1.3.- CLIMA El clima de Huancabamba es templado, árido y con amplitud térmica moderada. La media anual de temperatura máxima y mínima (periodo 1961-1980) es 24.5°C y 12.8°C, respectivamente. La precipitación media acumulada anual para el periodo 1961-1980 es 476.1 mm. Promedios multianuales de temperaturas máximas y mínimas Periodo 1961-1980

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

Promedios multianuales de precipitación acumulada mensual Periodo 1961-1980

1.4.- METODOLOGIA DEL ESTUDIO Para la realización del estudio se ha seguido la siguiente Metodología: -

Trabajo de campo: consistió en la exploración Geológica, observaciones de campo, excavación de calicatas, muestreo de suelos, cartografiado de unidades estratigráficas y toma de muestras para su análisis respectivo.

-

Trabajo de Laboratorio: Ejecución de ensayos de suelos con fines de determinación de propiedades índices.

-

Trabajo de Gabinete.

-

Interpretación de la Información obtenida y su evaluación.

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

2.0.- GEOLOGIA GEOTECNIA DEL AREA DE ESTUDIO El área de estudio está caracterizada por presentar unidades geológicas cuyas edades varían del Paleozoico inferior al Cuaternario reciente. El Paleozoico - Inferior está representado por el Grupo Salas que aflora en la zona de Morropón - Huancabamba y está constituido por materiales de Esquistos arcillo micáseos, intercalados con cuarcitas y la Formación Río Seco representados por Cuarcitas y areniscas cuarcitiformes de alta resistencia. Hacia la zona de Huancabamba y en especial la zona de estudio, afloran rocas ígneas tipo intrusivo de granitos y granodioritas de edad Terciárias, asimismo rocas volcánicas de las unidades Porculla y Llama, que se encuentran meteorizadas intensamente hasta el estado de arcillas arenosas. Los depósitos Cuaternarios que cubren a las unidades más antiguas, están constituidas por materiales de origen aluvial, fluvial y deluvial, ubicados en las quebradas y en las laderas de los cerros. En el área de fundación, se presentan suelos arcillosos CL con contenido de gravas, con regular contenido de humedad natural, mediana a alta plasticidad, moderado grado de hinchamiento y moderado grado de contracción de suelos, compacta. 2.1.- GEOMORFOLOGIA. En la zona de estudio se observa los siguientes rasgos geomorfológicos:  Cordillera Occidental: Unidad Geomorfológica, ubicada en la zona de estudio, geológicamente es un edificio tectogénico que corresponde al lado oriental de la Cordillera de los Andes, donde se observa un relieve muy abrupto.. 2.2.- ESTRUCTURAS PRINCIPALES La región donde se ubica la zona de estudio se encuentra en la parte este de las estribaciones de la Cordillera Occidental de los andes del Norte del Perú donde se observan

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

fallas longitudinales y transversales de tipo normal, emplazados paralela y transversalmente a la cordillera. Los afloramientos, predominantemente, corresponden al emplazamiento del Batolito y estructuras volcánicas de edad Cretácico Superior - Terciario Inferior.

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

2.3.- FENOMENOS DE GEODINAMICA INTERNA 2.3.1.- Sismicidad y Riesgo Sísmico Sismicidad El sector del Nor-Oeste de Perú se caracteriza por su actividad Neotectónica muy tenue, particularidad de la conformación geológica de la zona; sin embargo, La neotectónica estudia las deformaciones, movimientos e inestabilidades que ocurrieron en la corteza terrestre en el pasado geológico reciente y continúan hasta el presente. Estos movimientos e inestabilidades resultan en movimientos de masas terrígenas en pendientes en la superficie terrestre, flexuras horizontales y verticales, plegamientos, o fallamientos de la corteza terrestre. Los estudios neotectónicos proveen una explicación geológica de las deformaciones de la corteza terrestre que es compatible con la sismicidad histórica y paleosismicidad y los procesos tectónicos en progreso, íntimamente relacionados al proceso de subducción de la Placa de Nazca por debajo de la Placa Sudamericana, teniendo como zona de interacción inmediata la Zona Wadati-Benioff.

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

En el Perú continental, desde la línea de la costa a la región subandina (Selva Alta oriental, aproximadamente), el patrón de los esfuerzos tectónicos (esfuerzo=fuerza por unidad de área) es de tensión, y tiene una dirección norte-sur. En la zona subandina, el patrón de esfuerzos es de compresión. Estos reflejan el empuje del escudo brasilero contra los Andes peruanos.

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

Debido a la confluencia de las placas tectónicas de Cocos y Nazca, ambas que ejercen un empuje hacia el Continente, a la presencia de las Dorsales de Grijalvo y Sarmiento, a la presencia de la Falla activa de Huaypirá se pueden producir sismos de gran magnitud como se observa en el siguiente cuadro: Sismos Históricos (MR .> 7.2 ) de la región Magnitud Fecha

Escala Richter

Hora

Lugar y Consecuencias

Local

Sechura destruida, número de muertos no

Jul. 09 1587

---

19:30

Feb. 01 1645 Ago. 20

---

---

determinado Daños moderados en Piura

---

---

Fuertes daños en Tumbes y Corrales

7,6 7,7

12:31

Dic. 07 1964

7,2

04:36

Dic. 09 1970

7,6

23:34

1657 Jul. 24 1912 Dic. 17 1963

Parte de Piura destruido Fuertes daños en Tumbes y Corrales Algunos daños importantes en Piura, daños en Talara y Tumbes Daños en Tumbes, Zorritos, Máncora y Talara.

Riesgo sísmico Se entiende por riesgo sísmico, la medida del daño que puede causar la actividad sísmica de una región en una determinada obra o conjunto de obras y personas que forman la unidad de riesgo. El análisis del riesgo sísmico de la región en estudio define las probabilidades de ocurrencia de movimientos sísmicos en el emplazamiento así como la valoración de las consecuencias que tales temblores pueden tener en la unidad analizada. La probabilidad de ocurrencia en un cierto intervalo de tiempo de un sismo con magnitud superior a M, cuyo epicentro esté en un cierto diferencial de área de una

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

zona sísmica que se considere como homogénea puede deducirse fácilmente si se supone que la generación de sismos es un proceso de Poisson en el tiempo cuya experiencia tiene la forma de la ecuación: Log N = a –bM En este sentido, la evaluación del riesgo sísmico de la región en estudio ha sido estimada usando los criterios probabilísticos y determinísticos obtenidos en estudios de áreas con condiciones geológicas similares, casos de Tumbes, Chimbote y Bayovar. Si bien, tanto el método probabilístico como determinístico tienen limitaciones por la insuficiencia de datos sísmicos, se obtiene criterios y resultados suficientes como para llegar a una evaluación aproximada del riesgo sísmico en esta parte de la región Piura. Según datos basados en el trabajo de CIASA-Lima (1971) usando una “lista histórica” se ha determinado una ley de recurrencia de acuerdo con Gutemberg y Richter, que se adapta “realísticamente” a las condiciones señaladas, es la siguiente: Log N = 3.35 – 0,68m. En principio, esta ley parece la mas apropiada frente a otros, con la que es posible calcular la ocurrencia de un sismo M ≥ = 8 para periodos históricos. En función de los periodos medios de retorno determinados por la Ecuación 1, y atribuyendo a la estructura una vida operativa de 50 años, es recomendable elegir el terremoto correspondiente al periodo de 50 años, el cual corresponde a una magnitud Mb = 7.5. Para fines de cálculo se ha tomado también el de M b = 8, correspondiente a un periodo de retorno de 125 años. De acuerdo con Lomnitz (1974), la probabilidad de ocurrencia de un sismo de M b = 7.5 es de 59% y la de un sismo de Mb = 8 es de 33%.

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

Mapa de intensidades sísmicas del Perú

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

Así mismo es necesario mencionar que las limitaciones impuestas por la escasez de información sísmica en un período estadísticamente representativo, restringe el uso del método probabilístico y la escasez de datos tectónicos restringe el uso del método determinístico, no obstante un cálculo basado en la aplicación de tales métodos, pero sin perder de vista las limitaciones citadas, aporta criterios suficientes para llegar a una evaluación previa del riesgo sísmico en el Norte del Perú, J. F. Moreano S. (trabajo de investigación docente UNP, 1994) establece la siguiente ecuación mediante la aplicación del método de los mínimos cuadrados y la ley de recurrencia : Log n = 2.08472 - 0.51704 +/- 0.15432 M. Una aproximación de la probabilidad de ocurrencia y el período medio de retorno para sismos de magnitudes de 7.0 y 7.5 Mb.

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

se puede observar en el siguiente cuadro:

Magnitud Mb 7.0 7.5

Período

Probabilidad de

medio de

Ocurrencia 20 (años) 30 (años) 40 (años) 38.7 52.1 62.5 23.9 33.3 41.8

retorno (años) 40.8 73.9

2.3.2.- Parámetros para Diseño Sismo – Resistente De acuerdo al Mapa de Zonificación sísmica para el territorio Peruano (Normas Técnicas de edificaciones E.030 para Diseño Sismorresistente), el área de estudio se ubica en la zona 03, cuyas características principales son: 1. Sismos de Magnitud VII MM 2. Hipocentros de profundidad intermedia y de intensidad entre VIII y IX. 3. El mayor Peligro Sísmico de la Región está representado por 4 tipos de efectos, siguiendo el posible orden (Kusin,1978) : 

Temblores Superficiales debajo del océano Pacífico.



Terremotos profundos con hipocentro debajo del Continente.



Terremotos superficiales locales relacionados con la fractura del plano oriental de la cordillera de los Andes occidentales.



Terremotos superficiales locales, relacionados con la Deflexión de Huancabamba y Huaypira de actividad Neotectónica.

De la Norma Técnica de edificaciones E.030 para Diseño Sismorresistente se obtuvieron los parámetros del suelo en la zona de estudio: Factores Parámetros de zona Factor de zona Suelo Tipo Amplificación del suelo

RPM: #680559 CEL: 998063774

valores zona 3 Z (g) = 0.4 S-3 S = 1.4

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

periodo predominante de vibración Sísmico Uso

Tp = 0.9 seg C = 0.60 U = 1.00

Mapa de zonificación sísmica Zona de estudio ubicada en la zona 03

El factor de reducción por ductilidad y amortiguamiento depende de las características del diseño estructural del Servicio de Agua para Riego del Canal El Guayabo, Caserío Sauce Chiquito, Distrito y Provincia de Huancabamba – Departamento de Piura., según los materiales usados en el sistema de estructuración para resistir la fuerza sísmica. 2.4. FENOMENO DE GEODINAMICA EXTERNA

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

De los procesos físico – geológicos contemporáneos de geodinámica externa a nivel regional, la

mayor

actividad

corresponde

a

los

procesos

de

meteorización

y

descarga,

desprendimiento, colapso de las rocas y a los fenómenos de deslizamientos. En el área de estudio los procesos principales que predominan son el de meteorización físico – química y distensión que predominan en la parte superficial del macizo, dislocación de gravedad y procesos relacionados con la actividad de las aguas superficiales. Los procesos de meteorización y distensión se presenta generalmente desarrollados en el macizo rocoso y es difícil subdividirías entre si, debido a lo cual será más responsable considerarlas integralmente. El macizo rocoso se encuentra en un estado complicadamente tensionado. Lo que se relaciona con los movimientos así como la influencia de las fuerzas. La distensión superficial del macizo rocoso origina, por consiguiente la fragmentación del mismo, que se exterioriza por fisura miento intenso y debilitamiento de las rocas. Dichos factores facilitan considerablemente la accionen de los agentes de3 meteorización al interior del macizo. Los procesos de meteorización y distensión de las rocas se manifiestan observándose variaciones regulares de las propiedades de las rocas tanto en nuestras como en el macizo desde la superficie de rocas basamento hasta cierta profundidad, bajo la cual las propiedades del macizo quedan relativamente estables.

2.5.- ANÁLISIS DE LICUACIÓN DE ARENAS En suelos granulares, particularmente arenosos las vibraciones sísmicas pueden manifestarse mediante un fenómeno denominado licuefacción, el cual consiste en la pérdida momentánea de la resistencia al corte de los suelos granulares, como consecuencia de la presión de poros que se genera en el agua contenida en ellos originada por una vibración violenta. Esta pérdida de resistencia del suelo se manifiesta en grandes asentamientos que ocurren durante el sismo ó inmediatamente después de éste. Sin embargo, para que un suelo

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

granular, en presencia de un sismo, sea susceptible a licuar, debe presentar simultáneamente las características siguientes (Seed and Idriss):  Debe estar constituido por arena fina a arena fina limosa.  Debe encontrarse sumergida (napa freática).  Su densidad relativa debe ser baja. Se puede afirmar que el terreno de fundación en el área de estudio, se observan arcillas, color marró, no se ha detectado napa freática, ni incremento de humedad, por lo tanto es poco probable la ocurrencia de Fenómenos de Licuación de arenas, sin embargo es recomendable un mejoramiento terreno de fundación.

3.0.- ACTIVIDADES REALIZADAS

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

Para la ejecución del presente trabajo se realizaron las siguientes actividades: - Reconocimiento del terreno con fines de programar las excavaciones. - Reconocimiento Geológico de áreas adyacentes. -Trabajos de excavación, descripción de calicatas y muestreo de suelos alterados e inalterados (monolitos). - Ensayos de laboratorio y obtención de parámetros Físico - Mecánicos de los suelos. - Análisis de la Capacidad de soporte del terreno con fines de cimentación. - Conclusiones y recomendaciones. - Toma de fotografías de la zona de estudio. - Redacción del informe. 3.1.- EXCAVACION DE CALICATAS Se realizó la excavación de nueve (09) calicatas, habiéndose encontrado los siguientes tipos de suelos en función a los análisis granulométricos y límites de plasticidad (ver perfiles estratigráficos y resultados de laboratorio). 3.2.- DESCRIPCION DE CALICATAS Con la información obtenida mediante los análisis granulométricos, y observando el perfil estratigráfico de las calicatas, se ha establecido las siguientes columnas estratigráficas:  CALICATA C – 1 0.00 – 1.50m. Afloramiento de roca volcánica. No presenta napa freática

 CALICATA C – 2

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

0.00 – 0.30m. Arcilla con materia orgánica. 0.30 – 1.50m. Arcilla de color marrón (CL), de mediana plasticidad, moderado grado de hinchamiento y moderado grado de contracción de suelos, mediana compacidad, bajo contenido de humedad, con boloneria superficial, paredes de la calicata estables. No presenta napa freática  CALICATA C – 3 0.00 – 0.30m. Arcilla con materia orgánica. 0.30 – 1.50m. Arcilla de color marrón (CL), de mediana plasticidad, moderado grado de hinchamiento y moderado grado de contracción de suelos, mediana compacidad, bajo contenido de humedad, con fragmentos de roca metamórfica, paredes de la calicata estables. No presenta napa freática  CALICATA C – 4 0.00 – 0.30m. Arcilla con materia orgánica. 0.30 – 1.50m. Arcilla de color marrón (CL), de mediana plasticidad, moderado grado de hinchamiento y moderado grado de contracción de suelos, mediana compacidad, bajo contenido de humedad, con fragmentos de roca metamórfica hasta de 5", paredes de la calicata estables. No presenta napa freática  CALICATA C – 5 0.00 – 0.30m. Arcilla con materia orgánica. 0.30 – 1.50m. Arcilla (CL) de color pardo amarillento, de mediana plasticidad, moderado grado de hinchamiento y moderado grado de contracción de suelos, mediana compacidad, bajo

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

contenido de humedad, paredes de la calicata estables. No presenta napa freática  CALICATA C – 6 0.00 – 0.30m. Arcilla con materia orgánica. 0.30 – 1.50m. Arcilla (CL) de color pardo amarillento, de mediana plasticidad, moderado grado de hinchamiento y moderado grado de contracción de suelos, mediana compacidad, bajo contenido de humedad, paredes de la calicata estables. No presenta napa freática  CALICATA C – 7 0.00 – 0.20m. Arcilla con materia orgánica. 0.20 – 1.50m. Arcilla (CL) de color marrón, con alto contenido de gravas, con bajo contenido de humedad, mediana plasticidad, moderado grado de hinchamiento y moderado grado de contracción de suelos, de mediana compacidad, paredes de la calicata estables. No presenta napa freática  CALICATA C – 8 0.00 – 0.20m. Arcilla con materia orgánica. 0.20 – 1.50m. Arcilla (CL) de color marrón claro, con bajo contenido de humedad, mediana plasticidad, moderado grado de hinchamiento y moderado grado de contracción de suelos, de mediana compacidad, paredes de la calicata estables. No presenta napa freática

 CALICATA C – 9

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

0.00 – 0.20m. Arcilla con materia orgánica. 0.20 – 1.50m. Arcilla (CL) de color marrón, con bajo contenido de humedad, mediana plasticidad, moderado grado de hinchamiento y moderado grado de contracción de suelos, de mediana compacidad, paredes de la calicata estables. Nota: No se evidenció la presencia de napa freática.

3.3.- MUESTREO DE SUELOS ALTERADOS E INALTERADOS En las calicatas excavadas se realizó el muestreo de los horizontes estratigráficos y su correspondiente descripción. Así mismo se procedió a la obtención de muestras disturbadas para los ensayos granulométricos, humedad, peso específico y toma de muestras de suelos inalterados constituidos por monolitos que permitieron obtener los parámetros mediante ensayos de corte directo, asentamiento diferencial, etc. Posteriormente se realizó la descripción litológica de los diferentes horizontes. 3.4.- ENSAYOS DE LABORATORIO 3.4.1.- Contenido de Humedad Natural.De acuerdo a los ensayos realizados, se ha podido establecer que la humedad natural aumenta con la profundidad, desde los suelos que se encuentran en la cobertura, según se muestra en la tabla respectiva varían entre (6.56 – 9.08%). 3.4.2.- Análisis Granulométrico por Tamizado.Este ensayo realizado utilizando mallas de acuerdo a las normas ASTM, mediante lavado o en seco, que permitió la clasificación de los suelos del tipo “CL” para las arcillas.

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

3.4.3.- Límite de Consistencia AASHTO – 89 – 60.Con las fracciones que pasan el tamiz Nº 40, se realizaron ensayos de límites de consistencia de las muestras, dando los siguientes resultados: CALICATA / MUESTRA

C-2/M-2

C-3/M-2

C-4/M-2

C-5/M-2

% Límite Líquido

38.80

38.50

37.20

38.00

% limite plástico % Índice de Plasticidad

22.44 16.36

22.33 16.17

20.93 16.27

21.95 16.05

CALICATA / MUESTRA

C-6/M-2

C-7/M-2

C-8/M-2

C-9/M-2

% Límite Líquido

37.50

37.00

38.20

37.40

% limite plástico % Índice de Plasticidad

22.04 15.46

21.78 15.22

21.29 16.91

21.39 16.01

3.4.4.- Hinchamiento Libre de Suelos.El proceso de hinchamiento de suelos es característico de arcillas que incrementan su volumen en función a la absorción de aguas de infiltración. Este proceso puede causar la expansión del suelo y producir roturas o fallas en la estructura cimentada. En los suelos arcillosos encontrados en las calicatas excavadas. Se ha determinado la magnitud del hinchamiento libre del suelo, preparando una muestra cilíndrica y una vez colocado en el equipo se ha saturado la muestra hasta obtener la medida del máximo hinchamiento en el dial de deformaciones. El porcentaje de Hinchamiento se calculó mediante la fórmula: ÙH =_Åh_ x 100 ho Donde: ÙH = Magnitud del hinchamiento Åh = Incremento de altura ho = Altura inicial

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

CALICATA / MUESTRA % Hinchamiento

C-2/M-2

C-3/M-2

C-4/M-2

C-5/M-2

14.80

14.60

14.85

14.55

C-6/M-2

C-7/M-2

C-8/M-2

C-9/M-2

14.00

13.70

15.42

14.47

Libre CALICATA / MUESTRA % Hinchamiento Libre

3.4.5.- Limite de Contracción.Con la finalidad de evaluar la contracción de las arcillas ante la disminución del contenido de agua en periodos de sequía se sometió la muestra tallada en un anillos de corte de área de 25.16 cm2 y altura de 2.0 cms. previamente saturada y luego colocado en el horno a 110º C, durante 24 horas. CALICATA / MUESTRA % Limite de

C-2/M-2

C-3/M-2

C-4/M-2

C-5/M-2

13.99

13.82

13.40

13.71

C-6/M-2

C-7/M-2

C-8/M-2

C-9/M-2

13.24

15.15

14.64

13.72

Contracción CALICATA / MUESTRA % Limite de Contracción

3.4.6.- Densidad Máxima y Humedad Óptima.Estas propiedades de los suelos naturales se han obtenido mediante el método de Compactación Proctor Modificado y los resultados muestran valores diferentes en función a la naturaleza homogénea del suelo. CALICATA /

RPM: #680559 CEL: 998063774

DENSIDAD

HUMEDAD

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

MUESTRA

MAXIMA

OPTIMA

C-2/M-2 C-3/M-2 C-4/M-2 C-5/M-2 C-6/M-2 C-7/M-2 C-8/M-2 C-9/M-2

gr/cm3 1.82 1.85 1.85 1.79 1.82 1.88 1.83 1.81

% 9.54 9.45 9.67 9.00 9.72 9.40 9.52 9.37

3.4.7.- Agresión del Suelo al Concreto.El contenido de sales solubles, carbonatos, sulfatos y cloruros determinados mediante ensayos químicos, muestran valores relativamente bajos de agresividad del suelo al concreto, valores que varían entre 0.40 – 0.58% de sales solubles, 0.032 – 0.048% de cloruros, 0.020 - 0.036% de sulfatos y ausencia de carbonatos, por lo que se recomienda utilizar en el diseño de concreto cemento portland Tipo MS. 3.4.8.- Compresión Uniaxial Inconfinada.Con la finalidad de obtener los parámetros del ángulo de rozamiento interno (Ý) y la cohesión (C) de las arcillas se programaron ensayos de compresión uniaxial inconfinada, ubicados en diferentes sectores del área del terreno, en los intervalos de 0.50 m. a 1.50 m. dando los siguientes resultados (ver resultados en formatos).

CALICATA C - 2, C - 5, C - 6 Y C - 9 (ARCILLA "CL") Diametro Inicial Seccion Inicial Altura Inicial Volum. Inicial Correción Tiempo Minutos

:

6.70

Diametro Final

:

5.20

: : :

35.26 13.50 475.96

: : :

21.24 10.70 227.24

0.18815

Seccion Final Altura Final Volumen Final Sec. Corregida

Lectura Cuadrante Deformac.

Deformac. Total Pulgadas

: Lectura Cuadrante Cargas

2.54 Ho Carga Axial P

RPM: #680559 CEL: 998063774

: Deformac. Unitaria

E-mail:

Ao 1-Def. Unitaria Area Corregida Esfuerzo cm2 Kg/cm2

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL 0.0001" Kg 0.00 0.000 0.30 4.739 0.70 10.391 1.05 15.336 1.35 19.575 1.70 24.521 2.02 29.042 2.32 33.281 2.60 37.237 2.83 40.487 2.96 42.324 4 min. 3.05 43.596 ROTURA EN EL CUADRANTE DE CARGA RESISTENCIA A LA COMPRESION (qu)

0.01mm 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20 1.40 1.60 1.80 2.00 2.20

0.000 0.012 0.212 0.412 0.612 0.812 1.012 1.212 1.412 1.612 1.812 2.012 : :

0.000 0.002 0.040 0.077 0.115 0.153 0.190 0.228 0.266 0.303 0.341 0.379 2.83 0.80

35.257 35.335 36.720 38.218 39.843 41.613 43.547 45.670 48.010 50.603 53.492 56.731

0.000 0.134 0.283 0.401 0.491 0.589 0.667 0.729 0.776 0.800 0.791 0.768

Kg/cm2

CALICATA C - 3, C - 4, C - 7 Y C - 8 (ARCILLA CON GRAVAS "CL") Diametro Inicial Seccion Inicial Altura Inicial Volum. Inicial Correción

:

6.50

Diametro Final

:

5.20

: : :

33.18 13.00 431.38

Seccion Final Altura Final Volumen Final Sec. Corregida

: : :

21.24 10.70 227.24

:

2.54 Ho Lectura Carga Tiempo Cuadrante Axial Minutos Cargas P 0.0001" Kg 0.00 0.000 0.26 4.174 0.73 10.815 1.20 17.456 1.60 23.108 2.03 29.183 2.40 34.411 2.75 39.357 3.04 43.455 3.27 46.704 3.40 48.541 4 min. 3.50 49.954 ROTURA EN EL CUADRANTE DE CARGA RESISTENCIA A LA COMPRESION (qu)

0.19538 Lectura Cuadrante Deformac. 0.01mm 0.00 0.20 0.40 0.60 0.80 1.00 1.20 1.40 1.60 1.80 2.00 2.20

:

Deformac. Total Pulgadas

Deformac. Unitaria

0.000 0.012 0.212 0.412 0.612 0.812 1.012 1.212 1.412 1.612 1.812 2.012 : :

0.000 0.002 0.040 0.077 0.115 0.153 0.190 0.228 0.266 0.303 0.341 0.379 3.27 0.92

Ao 1-Def. Unitaria Area Corregida Esfuerzo cm2 Kg/cm2 33.183 35.335 36.720 38.218 39.843 41.613 43.547 45.670 48.010 50.603 53.492 56.731

0.000 0.118 0.295 0.457 0.580 0.701 0.790 0.862 0.905 0.923 0.907 0.881

Kg/cm2

4.0.- EVALUACION GEOTECNICA 4.1.- CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DEL TRAZO El Estudio de Mecánica de Suelos con fines de Ampliación y Mejoramiento del Servicio de Agua para Riego del Canal El Guayabo, Caserío Sauce Chiquito, Distrito y

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

Provincia de Huancabamba – Departamento de Piura, en general es de topografía casi plana en cuyas áreas adyacentes existen pequeñas depresiones, que en periodos de épocas lluviosa se producen lagunamientos por lo que durante el diseño se debe considerar el drenaje pluvial, especialmente para periodos como el fenómeno "El Niño" para que de esta manera no se produzca erosión y deterioro de la estructura del canal. El eje del trazo corta terrenos que están compuestas de arenas arcillosas, con bajo contenido de humedad con grado de compacidad y resistencia a la penetración que aumentan con la profundidad. Este material de subrasante, es de regular calidad, debiéndose mejorar colocando material granular de base para el sector del trazo del canal, debidamente compactados. De las calicatas excavadas hasta 1.50m. de profundidad a través del eje del trazo, no se ha evidenciado la presencia de napa freática. Los valores de los ensayos de compactación Proctor Modificado de los materiales considerados como subrasante a través del trazo, varían entre los valores siguientes: RELACION DENSIDAD HUMEDAD (ASTM D1557) PROCTOR MODIFICADO MUESTRA

DENSIDAD

HUMEDAD

MÁXIMA

OPTIMA

C-2/M-2

1.82 gr/cm3

9.54 %

C-3/M-2

1.85 gr/cm3

9.45 %

C-4/M-2

1.85 gr/cm

3

9.67 %

C-5/M-2

1.79 gr/cm

3

9.00 %

C-6/M-2

1.82 gr/cm3

9.72 %

C-7/M-2

1.88 gr/cm3

9.40 %

C-8/M-2

1.83 gr/cm

3

9.52 %

C-9/M-2

1.81 gr/cm3

9.37 %

4.2.- ANÁLISIS E INTERPRETACIÓN.-

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

En general los suelos de arenas pobremente graduadas, arenas limosas y arcillas arenosas, que se encuentran como subrasante a lo largo del trazo del canal, son considerados de regular calidad como subrasante, siendo necesario compactarla y mejorarla con material granular de base, compactado de acuerdo a los valores de proctor modificado y CBR provenientes de canteras aledañas, previa evaluación de las mismas. 5.0.- ANALISIS DE LA CIMENTACION. En el análisis de cimentación se debe considerar los parámetros de ángulo de rozamiento interno, compacidad del suelo, peso volumétrico, ancho de la zapata y la profundidad de la cimentación. Así mismo en suelos arenosos deberá estudiarse los problemas de asentamientos relativos. 5.1.- CAPACIDAD PORTANTE DEL TERRENO Llamada también capacidad última de carga del suelo de cimentación. Es la carga que puede soportar un suelo sin que su estabilidad sea amenazada. Para la aplicación de la capacidad portante, se aplica la teoría de Terzaghi para cimientos corridos de base rugosa en el caso de un medio friccionante o medianamente denso; también se hace extensivo para el caso de zapatas aisladas. Es necesario mencionar que de acuerdo a las excavaciones en los sectores del canal se identificaron suelos del tipo arcillosos, de color marrón, con bajo contenido de humedad natural, mediana compacidad.

A continuación se realiza el análisis de la cimentación para diferentes profundidades (Ver Cuadro de Capacidad Portante y Capacidad isible). En suelos friccionantes y medianamente densos con valores de cohesión (C).

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

Para Cimientos corridos: Qc = C*N'c + Ù*D *N'q + 0.5*Ù*ß*N'g QC = 2.85 * qu + g * Df Donde: Ù = Peso volumétrico gr/cm3. Df = Profundidad de cimentación. ß = Ancho de la zapata N'c N'q y N'g = Factores de capacidad de carga C = Cohesión kg/cm² Df = Profundidad de cimentación. qu= Resistencia a compresión uniaxial g = Densidad natural o peso volumétrico. 5.2.- CAPACIDAD ISIBLE DE CARGA Es la capacidad isible del terreno que se deberá usar como parámetro de diseño de la estructura. También se le conoce como "Carga de Trabajo" ó "Presión de Trabajo". (Cuadro de Capacidad isible). Qc Pt = ---Fs Donde: Pt = Presión de trabajo ( kg/cm² ) Qc = Capacidad de carga. Fs = Factor de seguridad ( 3.0 ). 6.0.- EVALUACION DE CANTERAS 6.1.- GENERALIDADES.-

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

La exploración y muestreo de las canteras de materiales de préstamo necesarios para la “Ampliación y Mejoramiento del Servicio de Agua para Riego del Canal El Guayabo,

Caserío

Sauce

Chiquito,

Distrito

y

Provincia

de

Huancabamba

–

Departamento de Piura. tiene por finalidad ubicar y evaluar los yacimientos de dichos materiales, las cuales satisfagan las condiciones técnicas y además de tener las reservas necesarias para abastecer durante la etapa constructiva; fue necesario contar con planos geológicos y geomorfológicos de la zona de estudio y examinar los depósitos aluviales y fluviales (Ríos y Quebradas), deluviales (Laderas de Cerros) y otros sectores, en especial aquellos que tienen mediante trochas carrozables. Después del reconocimiento geológico se ubicaron las siguientes canteras: Cuadro Nº 1 Nombre de Cantera

Ubicación

Distancia km.

Niño Dios de Sondorillo

Carretera a Sondorillo - Rio

(aprox.) 16.200

Chantaco

Huancabamba Carretera a Sondor - Rio Huancabamba

15.840

El Papayo Km. 138 + 150

Carretera a Sondor - Rio Huancabamba Desvió antigua Panamericana km. 65

12.440 5.100

carretera Km. 65 Buenos Aires – Canchaque – Huancabamba. 6.2.- TIPOS DE AGREGADOS Y USOS. Están representados principalmente por agregados gruesos, sub angulosos a sub redondeadas de composición cuarcítica, volcánica, intrusiva y sedimentaria en menor proporción así como cuarzo lechoso; adicionalmente se observa presencia de materiales granulares de arenas de grano grueso en una matriz areno arcillosa, de mediana compacidad donde estos materiales pueden ser útiles para afirmado

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

en mejoramiento de la subrasante, Base y sub Base, así como para concretos y asfaltos.

Nombre de Cantera Niño Dios de Sondorillo Chantaco Los Elera Km. 138 + 150

1. Cuadro Nº 2 Tipo de agregado Usos Grueso + Fino Concreto Grueso + Fino Concreto Grueso + Fino Concreto Grueso + Fino Afirmado

6.3.- PROPIEDADES FÍSICO MECÁNICAS DE LOS AGREGADOS. Con la finalidad de evaluar la calidad de los agregados para concreto y asfalto, materiales de préstamo para base y sub - base, se procedió a realizar los ensayos de laboratorio y obtener los valores de las propiedades índices que a continuación se detallan: 6.3.1.- Contenido de Humedad Natural.Se adjunta cuadro de las muestras obtenidas en la cantera, siendo útil este valor en la corrección por humedad del diseño de mezcla para concreto o mezcla asfáltica los

resultados en gr/cm 3 se observa en el

Cuadro de

resumen. Cantera

Humedad

Mezcla 70% Hormigón Cantera Niño Dios de

Natural % 2.40

Sondorillo y 30% Arcilla de la zona Mezcla 70% Hormigón Cantera Chantaco y 30%

2.67

Arcilla de la zona Mezcla 70% Hormigón Cantera El Papayo y 30%

2.38

Arcilla de la zona Mezcla 50% Afirmado Cantera km. 138 + 150 y

1.73

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

50% de piedra chancada de ½”, ¾” o 1” 6.3.2.- Granulometría por Tamizado.Los datos y curvas granulométricas han permitido realizar la clasificación de los materiales, establecer el módulo de fineza, el tamaño máximo de las partículas así como el porcentaje mínimo de finos necesarios tanto para un diseño de mezcla para concreto o mezcla asfáltica como para los materiales de préstamo para sub-base y base (Ver anexos de formatos y curvas granulométricas - canteras). 6.3.3.- Límite de Consistencia AASHO – 89 – 60.Con las fracciones que pasan el tamiz Nº 40, se realizaron ensayos de límites de consistencia de la muestras, ando como resultados: Mezcla 70% Hormigón Cantera MUESTRA

Niño Dios de Sondorillo y 30%

% Límite Líquido % limite Plástico % Índice de Plasticidad

Arcilla de la zona 23.70 19.96 3.74 Mezcla 70% Hormigón Cantera

MUESTRA

Chantaco y 30% Arcilla de la

% Límite Líquido % limite Plástico % Índice de Plasticidad

zona 23.50 20.39 3.11 Mezcla 70% Hormigón Cantera

MUESTRA

El Papayo y 30% Arcilla de la

% Límite Líquido % limite Plástico

zona 24.00 19.92

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

% Índice de Plasticidad

4.08 Mezcla 50% Afirmado Cantera

MUESTRA

km. 138 + 150 y 50% piedra

% Límite Líquido % limite Plástico % Índice de Plasticidad

chancada 24.80 20.95 3.85

6.3.4.- Peso Específico.Este parámetro es muy importante, tanto para determinar las reservas de los materiales en toneladas así como para la dosificación del concreto a utilizar, los

resultados en gr/cm 3 se observa en el Cuadro de

resumen.

Cantera

Peso especifico

Mezcla 70% Hormigón Cantera Niño Dios de

2.62

Sondorillo y 30% Arcilla de la zona Mezcla 70% Hormigón Cantera Chantaco y 30%

2.64

Arcilla de la zona Mezcla 70% Hormigón Cantera El Papayo y 30%

2.63

Arcilla de la zona Mezcla 50% Afirmado Cantera km. 138 + 150 y

2.60

50% piedra chanada de ½”, ¾” o 1”

6.3.5.- Peso Volumétrico.Estos ensayos consisten en determinar la densidad máxima y mínima de los agregados finos y gruesos, ya sea en estado de compactación mediante el varillado o con materiales sueltos en un depósito de volumen

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL conocido, los resultados en gr/cm 3 se observa en el Cuadro de resumen.

Cantera

Peso vol. Suelto gr/cm3

Mezcla 70% Hormigón Cantera Niño Dios de Sondorillo

1.90

y 30% Arcilla de la zona Mezcla 70% Hormigón Cantera Chantaco y 30% Arcilla

1.96

de la zona Mezcla 70% Hormigón Cantera El Papayo y 30% Arcilla

1.95

de la zona Mezcla 50% Afirmado Cantera km. 138 + 150 y 50% de

1.92

piedra chancada 6.3.6.- Absorción.Se realizaron los ensayos con la finalidad de determinar la capacidad de absorción de los agregados para lo cuál la muestra pesada en estado seco se satura en agua destilada durante 24 horas y es importante para establecer el grado de conservación del agregado obteniendo los siguientes valores de absorción (Ver cuadro resumen).

Cantera

Absorci ón %

Mezcla 70% Hormigón Cantera Niño Dios de Sondorillo

1.12

y 30% Arcilla de la zona Mezcla 70% Hormigón Cantera Chantaco y 30% Arcilla

0.93

de la zona

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

Mezcla 70% Hormigón Cantera El Papayo y 30% Arcilla

1.43

de la zona Mezcla 50% Afirmado Cantera km. 138 + 150 y 50% de

0.86

piedra chancada. 6.3.7.- Intemperismo o Durabilidad.En los materiales de la cantera, se realizaron pruebas para determinar el grado de durabilidad y/o intemperismo; sometíendose a las muestras pesadas previamente, al ataque de una solución de sulfato de sodio con agua destilada durante cinco ciclos de saturación y secado, produciéndose la desintegración química de los minerales feldespáticos, ferromagnésicos y estableciéndose luego la pérdida en peso y por consiguiente el porcentaje de intemperismo de los materiales (Ver anexos).

Cantera

Intemperismo o Durabilidad % 7.75

Mezcla 70% Hormigón Cantera Niño Dios de Sondorillo y 30% Arcilla de la zona Mezcla 70% Hormigón Cantera Chantaco y 30%

7.14

Arcilla de la zona Mezcla 70% Hormigón Cantera El Papayo y 30%

6.51

Arcilla de la zona Mezcla 50% Afirmado Cantera km. 138 + 150 y

10.54

50% de piedra chancada 6.3.8.- Equivalente de arena.Con la finalidad de determinar la cantidad de finos con exactitud, se realizó el ensayo respectivo a los materiales de las canteras. El ensayo consiste en tomar una muestra con peso pre - determinado y saturarla en una solución especial conformada por glicerina, formaldehido y cloruro de calcio, luego se transfiere a una probeta de 32 cm. de diámetro y 50 cm. de

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

altura, agitándolo y luego adicionando agua destilada hasta enrazar; luego se deja reposar por el tiempo de 20 minutos y se toma la lectura del espesor de las arcillas y arenas respectivamente obteniendo los siguientes valores como se observan en los anexos respectivos. Cantera

Equivalente de arena % 60.00

Mezcla 70% Hormigón Cantera Niño Dios de Sondorillo y 30% Arcilla de la zona Mezcla 70% Hormigón Cantera Chantaco y 30%

58.93

Arcilla de la zona Mezcla 70% Hormigón Cantera El Papayo y 30%

57.80

Arcilla de la zona Mezcla 50% Afirmado Cantera km. 138 + 150 y

58.52

50% de piedra chancada 6.3.9.- Abrasión.Consiste en someter la muestra consistente en agregados a fuerzas de cargas de rodadura que ocasionan rotura y/o fracturamiento, este ensayo se realiza en la máquina de los Ángeles. La muestra se tamiza por las mallas 1 1/2", 1", 3/4", 1/2" y 3/8", se pesa 1,250 gr. de muestra retenido en 1", 3/4", 1/2" y 3/8" y se coloca en la máquina de Los Ángeles haciéndola girar 500 revoluciones a una velocidad de 30 - 35 rpm, luego se extrae y se tamiza por la malla #12; pesando finalmente el retenido en dicha malla. El grado de abrasión se obtiene por diferencia del peso expresado en porcentaje; los ensayos se realizaron a las canteras obteniendo los valores que se presentan en los formatos respectivos. Cantera Mezcla 70% Hormigón Cantera Niño Dios de

Abrasión % 25.52

Sondorillo y 30% Arcilla de la zona Mezcla 70% Hormigón Cantera Chantaco y 30%

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

24.25

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

Arcilla de la zona Mezcla 70% Hormigón Cantera El Papayo y 30%

23.15

Arcilla de la zona Mezcla 50% Afirmado Cantera km. 138 + 150 y

25.35

50% de piedra chancada 6.3.10.- Resistencia Método California Bearing Ratio.Estos ensayos se realizaron con la finalidad de determinar la capacidad portante de los diferentes agregados que serán utilizados como materiales de sub-base y base donde las gravas arcillosas, nos muestran los valores de CBR siguientes: Mezcla 70% Hormigón Cantera Niño Dios de Sondorillo y 30% Arcilla de la zona

CBR Nº Golpes Penetración

0.1 " 0.2 "

12 34.42 45.17

25 55.13 73.37

56 82.43 100.56

Mezcla 70% Hormigón Cantera Chantaco y 30% Arcilla de la zona

CBR Nº Golpes Penetración

0.1 " 0.2 "

12 36.67 49.87

25 60.95 75.38

56 84.11 101.23

Mezcla 70% Hormigón Cantera El Papayo y 30% Arcilla de la zona

CBR Nº Golpes Penetración

RPM: #680559 CEL: 998063774

0.1 " 0.2 "

12 37.11 51.88

25 56.86 76.73

E-mail:

56 80.39 101.91

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

Mezcla 50% Afirmado Cantera km. 138 + 150 y 50% de piedra chancada

CBR Nº Golpes Penetración

0.1 " 0.2 "

12 33.41 42.82

25 50.87 70.01

56 75.38 98.55

6.3.11.- Densidad Máxima Y Humedad Óptima.Estas propiedades se han obtenido mediante el método de Compactación Proctor Modificado y los resultados muestran valores de densidad en gr/cc. y una humedad óptima en %, respectivamente (ver Gráficos de Pruebas de Compactación).

Cantera

Máxima

Humedad

Densidad

Optima %

gr/cm3 2.21

7.80

Sondorillo y 30% Arcilla de la zona Mezcla 70% Hormigón Cantera Chantaco y 30%

2.20

7.61

Arcilla de la zona Mezcla 70% Hormigón Cantera El Papayo y 30%

2.22

6.85

Arcilla de la zona Mezcla 50% Afirmado Cantera km. 138 + 150 y

2.20

7.70

Mezcla 70% Hormigón Cantera Niño Dios de

50% de piedra chancada

6.3.12.- Análisis Químicos.El contenido de sales solubles, carbonatos, sulfatos y cloruros determinados mediante ensayos Químicos en muestras representativas (ver resultados de Análisis Químico) muestran valores bajos en los materiales.

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

7.0.- CÁLCULO DE RESERVAS.7.1.- Estimación de Reservas Básicamente la exploración de estos depósitos, se realizó con la finalidad de determinar el potencial de los materiales de préstamo a utilizarse en el proyecto “Ampliación y Mejoramiento del Servicio de Agua para Riego del Canal El Guayabo, Caserío Sauce Chiquito, Distrito y Provincia de Huancabamba – Departamento de Piura. ”. Etapa de Exploración Preliminar En esta etapa se realizó un reconocimiento previo del área de los depósitos, excavación de calicatas a través de una malla de 50 m x 50 m en la superficie de las canteras y siguiendo los afloramientos con la finalidad de determinar la potencia y continuidad de las capas de material gravoso o arenoso. Luego se procedió a efectuar la toma de muestras para los ensayos respectivos. Etapa de Exploración Detallada En esta etapa se procedió a densificar la distancia entre las calicatas con la finaidad de precisar la potenciabilidad de la cantera de agregados y

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

determinar

la

continuidad

de

los

materiales

en

profundidad,

para

posteriormente determinar las reservas que serán utilizadas para habilitar la pista. 7.2.- Criterios Básicos de Cubicación La cubicación de los agregados gruesos y finos se ha

realizado de

acuerdo con la certeza y accesibilidad. A.- Clases de Certeza. De acuerdo a este criterio los bloques de material se han clasificado en: a) Material Probado.- Este tipo de material ha sido determinado en base a las calicatas y afloramientos de agregados gruesos y finos de las canteras en estudio y las características geológicas conocidas de la cantera muestran una continuidad según el bloqueo realizado. b) Material Probable.- Es aquel material expuesto en dos niveles o en una potencia de tal manera que se pueda inferir su continuidad con algún riesgo de continuidad, en base a las características geológicas conocidas de la cantera. Pero no obstante se puede asumir su continuidad. 7.- Clases de Accesibilidad. De acuerdo a este criterio los bloques de agregado finos y gruesos se clasifican en: a)

Material

Accesible.-

Se

considera

como

tal

cuando

la

contribución esperada de un bloque excede por un margen razonable, los costos de operación. b) Material Eventualmente Accesible.- Es el material que satisface el criterio económico

antes indicado, pero será trabajado hasta el

final de la explotación del material económicamente accesible.

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

c) Material

Inaccesible.-

Es aquel mineral cuyos costos de

operación son mayores que el valor del mineral. 7.2.1.- Elección y Método de Muestreo El muestreo es la parte más importante para determinar la calidad de la cantera de agregados; por lo que éste se ha efectuado siguiendo el método convencional o sea que se refiere al muestreo sistemático. Para muestrear los agregados en la cantera se seleccionó los lugares donde ha sido necesario muestrear, de tal manera que todas las muestras de las calicatas y afloramientos sean analizadas y el promedio de los resultados sean satisfactorios, debiendo cumplir con las siguientes cualidades. -

Exactamente ubicada

-

Exactamente medida

-

Debe ser representativa

-

Debe ser proporcional

-

Perfectamente identificada.

7.2.2.- Cálculo de Valores Medios a) Dilución.- En este caso refiriéndose a la cantera de agregados no se considera dilución por haberse seleccionado de acuerdo al muestreo sistemático como estratos económicamente explotables. b) Proceso de cálculo.- Para determinar la potencia media se ha realizado por el método de la media aritmética como se expresó anteriormente. A=L*h Donde:

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

A = Área en mts cuadrados. L = Longitud en mts. h = ancho del bloque. Para determinar el peso específico del material en el laboratorio se ha empleado el método por el picnómetro mediante la siguiente fórmula. M-P Pe = -------------(W-M) - (P-S) Donde: Pe = Peso específico a determinar P = Peso del picnómetro con tapón M = Peso del picnómetro con muestra W =Peso del picnómetro lleno de agua destilada a 20C, hasta la marca en el cuello. S = Peso de picnómetro con muestra, tapón y con agua destilada a 20ºC, hasta la marca en el cuello del picnómetro. 7.2.3.- Reservas La valuación de las Canteras de agregados nos permitirá determinar la

cantidad

de

material

comercial,

potenciabilidad

y

posibilidades

económicas que justifiquen su explotación. Las reservas se calculan por medio

del

método

tradicional

conocido,

empleando

las

secciones

longitudinales o diagramas de bloques de los estratos y de acuerdo a la intersección de las labores para determinar su potencia; así tenemos que para el cálculo de la potencia media (Pm) se tiene:

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

potencia Pm = ------------------# muestras Para el cálculo del bloqueo, áreas, volúmenes y tonelajes se multiplica el largo por el ancho de las capas o bloque por el espesor promedio y por el peso específico promedio del mineral debidamente calculado, para la obtención del tonelaje respectivo de acuerdo a las siguientes formulas. A=L*a V = A * Pm Tn = V * Pe Donde: A = Area en mts cuadrados

Pm = Potencia media en m.

L = Largo en mts.

Pe = Peso Esp. Tn/m3.

a = Ancho en mts.

V = Vol. en mts.cub.

Tn= Tonelaje. 7.2.4.- Reservas Probadas y Probables En la cubicación de material para la cantera de agregado grueso y fino se ha considerado el material probado – probable sin considerar el material prospectable o por falta de datos y por razones que no permiten inferir su continuidad. El criterio de cubicación se ha efectuado teniendo en cuenta la accesibilidad y los valores del bloque, basado en los resultados del muestreo y teniendo en cuenta las medidas de cada bloque, se llega a calcularlas

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

reservas (ver cuadro de N 1). Con la finalidad de obtener las reservas de materiales existentes y en función a las necesidades, se ha procedido a la determinación del peso específico, largo, ancho y espesor aplicando la fórmula siguiente: Volumen = L * a * e Tonelaje = V * P.e Donde: L = Largo a = Ancho e = Espesor Pe= Peso específico

7.2.5.- Resumen de Reservas Se ha llegado ha determinar los siguientes volúmenes y tonelaje de agregados finos y gruesos según canteras,

tal como se detalla a

continuación:

Cuadro Nº 5: Cálculo de Reservas Cantera

Longitud Anch Espes m.

Niño Sondorillo Chantaco El Papayo

Dios

de

Volum

P.E.

o

or

en

m.

m.

m3

300

80

2,0

48000

2.70

400 400

80 80

1.50 1.50

48000 48000

2.69 2.69

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

Tonelaj e TM

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

Km. 138 + 150

100

80

6.0

48000

2.66

CONCLUSIONES y RECOMENDACIONES De acuerdo a sondeos registrados en la zona donde se proyecta Ampliación y Mejoramiento del Servicio de Agua para Riego del Canal El Guayabo, Caserío Sauce Chiquito, Distrito y Provincia de Huancabamba – Departamento de Piura, en correlación con los perfiles estratigráficos y a los resultados de ensayos de laboratorio, podemos interpretar y concluir lo siguiente: 1.- En los cortes estratigráficos de la zona de estudio muestran que los materiales de subrasante corresponden de acuerdo a la descripción de calicatas, análisis granulométricos y límites de Atterberg se han determinado y clasificado los siguientes tipos de suelos en la subrasante:

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL



Arcilla (CL) de color marrón, con alto contenido de gravas, con bajo contenido de humedad, mediana plasticidad, moderado grado de hinchamiento y moderado grado de contracción de suelos, de mediana compacidad, paredes de la calicata estables.



Arcilla (CL) de color marrón claro, con bajo contenido de humedad, mediana plasticidad, moderado grado de hinchamiento y moderado grado de contracción de suelos, de mediana compacidad, paredes de la calicata estables.

2.- De acuerdo a las propiedades de los materiales cohesivos antes mencionadas, es necesario antes de la cimentación el canal se debe colocar material granular tipo hormigón para Base en un espesor de 0.20 m. debidamente compactado al 95% de la densidad seca del material de préstamo y luego el revestimiento con losa de concreto de 0.075m. de espesor y diseño de la mezcla de concreto de 175 kg/cm². 3.- Desde el punto de vista de la Geodinámica Externa, los principales fenómenos que dominan el área de estudio son: Precipitaciones pluviales en la zona de estudio, relacionados con las precipitaciones pluviales relacionadas con el Fenómeno El Niño. 4.- Los suelos hasta la profundidad de 1.50 m. presentan de valores bajos a moderados en contenidos de cloruros, sales solubles, sulfatos, los que indica baja a moderada agresividad al concreto, debiendo utilizar cemento Tipo MS en el diseño de mezcla. 5.- Los valores de los ensayos de compactación Proctor Modificado de los materiales considerados como subrasantes varían entre los valores siguientes: RELACION DENSIDAD HUMEDAD (ASTM D1557) PROCTOR MODIFICADO MUESTRA

DENSIDAD

HUMEDAD

MÁXIMA

OPTIMA

C-2/M-2

1.82 gr/cm3

9.54 %

C-3/M-2

1.85 gr/cm3

9.45 %

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

C-4/M-2

1.85 gr/cm3

9.67 %

C-5/M-2

1.79 gr/cm3

9.00 %

C-6/M-2

1.82 gr/cm

3

9.72 %

C-7/M-2

1.88 gr/cm3

9.40 %

C-8/M-2

1.83 gr/cm3

9.52 %

C-9/M-2

3

9.37 %

1.81 gr/cm

6.- La capacidad isible (Pt) de los suelos, donde se construirá las Tomas de agua y el trazo del Canal, con estructuras de cimentación superficial sobre cimientos corridos (losa de fondo del canal) de 0.60m. de ancho en el trazo del canal; previamente se debe compactar el terreno y se colocara material de afirmado granular en un espesor de 0.20m., debidamente compactado. Los valores de la capacidad portante y isible del terreno, se dan en los cuadros respectivos; que a continuación se indican: CALICATA C - 2, C - 5, C - 6 Y C - 9 (ARCILLA "CL") PARAMETROS FISICOS Dƒ m.

g Gr/Cm 3

qu Kg/Cm 2

f

0.50 0.80 1.00 1.20 1.50

1.74 1.74 1.74 1.74 1.74

0.80 0.80 0.80 0.80 0.80

22 22 22 22 22

CIMIENTOS ZAPATAS PLATEA CORRIDOS AISLADAS CIRCULAR Qc Pt Qc Pt Qc Pt Kg/Cm 2 Kg/Cm 2 Kg/Cm 2 Kg/Cm 2 Kg/Cm 2 Kg/Cm 2 2.367 2.419 2.454 2.489 2.541

0.79 0.81 0.82 0.83 0.85

3.047 3.099 3.134 3.169 3.221

1.02 1.03 1.04 1.06 1.07

4.623 4.675 4.710 4.745 4.797

1.54 1.56 1.57 1.58 1.60

CALICATA C - 3, C - 4, C - 7 Y C - 8 (ARCILLA CON GRAVAS "CL") PARAMETROS FISICOS Dƒ m.

g Gr/Cm 3

qu Kg/Cm 2

f

0.50 0.80 1.00 1.20 1.50

1.80 1.80 1.80 1.80 1.80

0.92 0.92 0.92 0.92 0.92

24 24 24 24 24

CIMIENTOS ZAPATAS PLATEA CORRIDOS AISLADAS CIRCULAR Qc Pt Qc Pt Qc Pt Kg/Cm 2 Kg/Cm 2 Kg/Cm 2 Kg/Cm 2 Kg/Cm 2 Kg/Cm 2 2.712 2.766 2.802 2.838 2.892

0.90 0.92 0.93 0.95 0.96

3.494 3.548 3.584 3.620 3.674

1.16 1.18 1.19 1.21 1.22

5.306 5.360 5.396 5.432 5.486

1.77 1.79 1.80 1.81 1.83

7.- En general los suelos son considerados de regular a buena calidad como subrasante, siendo necesario mejorarlos con material tipo afirmado granular en un espesor de 0.20m.

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

para las zonas de la Toma de agua y en el trazo del canal, debidamente compactados a mayor del 95% de la densidad seca máxima de acuerdo a los valores de proctor modificado y CBR provenientes de canteras aledañas al área de estudio y sobre este se colocará la losa de concreto de 0.075m. de espesor. 8.- Se recomienda cortar todo tipo de vegetación existente superficial, para luego ser reemplazado por un material granular tipo 1, graduación “B” de la especificación AASHTO M 147 A fin de neutralizar asentamientos y la agresión de los suelos al concreto. 9.- En la capa de rodadura de coronación en el dique del canal, se debe colocar una capa de hormigón de base de 0.20m. de espesor compactado al 100% de la densidad seca del Proctor modificado del material a utilizar, previa compactación de la subrasante. 10.- Se recomienda que durante el proceso de conducción del canal se coloque material granular para el relleno de la caja del canal. 11.- La exploración y muestreo de las canteras de materiales de préstamo, necesarios para el afirmado y obras de arte, tiene por finalidad ubicar y evaluar los materiales de las canteras aledañas, las cuales satisfagan las condiciones técnicas y además de tener las reservas necesarias para abastecer durante la etapa constructiva. Para la ejecución de dichos trabajos fue necesario contar con planos geológicos y geomorfológicos de la zona de estudio y examinar los depósitos apropiados para su aprovechamiento (Ríos y Quebradas), deluviales (Laderas de Cerros) y otros sectores, en especial aquellos que tienen mediante trochas carrozables. Después del reconocimiento geológico se ubicaron y evaluaron las siguientes canteras: Km. 138+150 para materiales de afirmado y para agregados para concreto las canteras Chantaco y El papayo, ubicadas orillas del río Huancabamaba y Niño Dios de Sondorillo, ubicada camino a Sondorillo, como las más aceptables por la calidad de sus materiales y por la distancia más corta al lugar de obra. 12.-

Esta representado principalmente por agregados gruesos, sub-angulosos a sub-

redondeadas de composición cuarcítica, andesitica, dacitica, adicionalmente se observa

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

presencia de materiales granulares de arenas de grano grueso en una matriz areno arcillosa, de mediana compacidad; este material es útil para afirmado en mejoramiento de la subrasante y en el diseño de mezcla para concreto a utilizarse en la construcción de obras de arte proyectados. 13.- Con la finalidad de evaluar la calidad de los agregados y materiales de préstamo para base y sub-base, se procedió a realizar los ensayos de laboratorio y obtener los valores de las propiedades índices que a continuación se detallan:  Contenido de Humedad Natural y Absorción de los agregados  Granulometría por Tamizado.  Peso Específico.  Limites de atterberg  Peso Volumétrico Máximo y Mínimo  Proctor modificado  Intemperismo o Durabilidad.  Equivalente de Arena.  Abrasión.  Resistencia Método California Bearing Ratio. (C.B.R.) 4.- Las canteras cumplen con las especificaciones técnicas y pueden ser empleadas en las obras de arte y como material de afirmado para la base, como se describe a continuación en :

Nombre de Cantera Niño Dios de Sondorillo Chantaco El Papayo Km. 138 + 150

2. Tipo de agregado Grueso + Fino Grueso + Fino Grueso + Fino Grueso + Fino

Cuadro Nº 2 Usos Concreto Concreto Concreto Afirmado

14.- las canteras estudiadas (canteras Niño Dios de Sondorillo, Chantaco y El Papayo están constituidas por materiales tipo hormigón que pueden ser utilizadas para diseño de mezcla y pueden ser mezcladas, 70% de estas canteras con el 30% de arcillas, ubicadas IN SITU de la obra a ejecutar y la cantera de afirmado, ubicada en el Km. 138+150 a 6.0 Km. de la

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

Institución Educativa 14432 gravo arcillosos del tipo GC que puede ser mejorada mezclándola con 50% de piedra chancada de las canteras Chantaco, El Papayo o cantera Niño Dios de Sondorillo, de color pardo a marrón parduzco, de moderada a baja plasticidad. A continuación se presentan las propiedades de las mismas: Cantera

Niño Dios de Sondorillo Chantaco El Papayo Km. 138 + 150

Peso

Peso vol. Peso vol. Humeda

Absorció

especifico

suelto

varillado

d

n

2.66 2.65 2.66 2.64

1.635 1.562 1.610 1.532

1.762 1.633 1.717 1.738

% 2.10 1.56 1.83 1.04

% 1.12 0.93 1.43 0.86

Las canteras muestran los valores de CBR siguientes: Mezcla 70% Hormigón Cantera Niño Dios de Sondorillo y 30% Arcilla de la zona CBR Nº Golpes Penetración

0.1 " 0.2 "

12 34.42 45.17

25 55.13 73.37

56 82.43 100.56

Mezcla 70% Hormigón Cantera Chantaco y 30% Arcilla de la zona CBR Nº Golpes 12 25 56 Penetración 0.1 " 36.67 60.95 84.11 0.2 " 49.87 75.38 101.23 Mezcla 70% Hormigón Cantera El Papayo y 30% Arcilla de la zona CBR Nº Golpes 12 25 56 Penetración 0.1 " 37.11 56.86 80.39 0.2 " 51.88 76.73 101.91 Mezcla 50% Afirmado Cantera km. 138 + 150 y 50% de piedra chancada CBR Nº Golpes

RPM: #680559 CEL: 998063774

12

25

E-mail:

56

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

Penetración

0.1 " 0.2 "

33.41 42.82

50.87 70.01

75.38 98.55

Con los siguientes valores de proctor modificado:

Cantera

Máxima

Humedad

Densidad

Optima %

gr/cm3 2.21

7.80

Sondorillo y 30% Arcilla de la zona Mezcla 70% Hormigón Cantera Chantaco y 30%

2.20

7.61

Arcilla de la zona Mezcla 70% Hormigón Cantera El Papayo y 30%

2.22

6.85

Arcilla de la zona Mezcla 50% Afirmado Cantera km. 138 + 150 y 50%

2.18

7.70

Mezcla 70% Hormigón Cantera Niño Dios de

de piedra chancada

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

TESTIMONIO FOTOGRAFICO

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]

DIOMEDES MARCOS MARTIN OYOLA ZAPATA INGENIERO GEOLOGO MSc INGENIERIA AMBIENTAL

ANEXOS

CUADROS – GRAFICOS ENSAYOS DE LABORATORIO

RPM: #680559 CEL: 998063774

E-mail:

[email protected]