Estudio De Coordinacion Protecciones Piura 5y196g

ESTUDIO DE PROTECCIONES CONTRA FALLAS A TIERRA

“SISTEMA DE UTILIZACIÓN EN MT 10-22.9 KV, 3Ø, PARA EL PREDIO DE LA SRA MARÍA EUDOCIA BAYONA PANTA, UBICADO EN MARGEN IZQUIERDA DE LA CARRETERA NORTE – CASERÍO SAN PABLO, DISTRITO DE CATACAOS, PROVINCIA Y DEPARTAMENTO DE PIURA”

VERSIÓN: 2018

1

ÍNDICE Pág. ÍNDICE GENERAL 1. Introducción…………………………………………………………………………………………………03 2. Objetivos del Estudio.....………………………………………………………………………………..03 3. Metodología………..……………………………………………………………………………………….04 4. Alcance del Estudio……………………………………………………………………………………….04 5. Descripción del Sistema de Protecciones en Estudio…………………………………………04 6. Estudio de flujo de carga ……………………………………………………………………………..08 7. Estudio de Cortocircuito ……..…………………………………………………………………………10 8. Criterios para la Coordinación de La Protección ………………………………………………11 9. Ajuste de Protección Propuestos .………………………………………………………………….13 10. Conclusiones y Recomendaciones…………………………………………………………………..17 ANEXOS. -

Anexo A: Simulaciones de flujo de carga…………………………………………….19

-

Anexo B: Simulaciones de cortocircuito………………………………………………22

-

Anexo C: Tablas de Datos Técnicos de Equipos de Protección………………27

2

ESTUDIO DE PROTECCIONES CONTRA FALLAS A TIERRA “SISTEMA DE UTILIZACIÓN EN MT 10-22.9 KV, 3Ø, PARA EL PREDIO DE LA SRA MARÍA EUDOCIA BAYONA PANTA, UBICADO EN MARGEN IZQUIERDA DE LA CARRETERA NORTE – CASERÍO SAN PABLO, DISTRITO DE CATACAOS, PROVINCIA Y DEPARTAMENTO DE PIURA” 1. INTRODUCCIÓN El predio de propiedad de la Sra. María Eudocia Bayona Panta se encuentra ubicada en la margen izquierda de la carretera norte – Caserío San Pablo, distrito de Catacaos, provincia y departamento de Piura. La zona donde pertenece el sistema de utilización se alimentará de energía eléctrica en 10 kV a través del alimentador A1007, asociado a la SET Piura Centro, propiedad de ENOSA. La barra de 10 KV de la SET Piura Centro es de sistema de neutro aterrado, donde las corrientes de falla a tierra que se presentan en el sistema son de magnitud importantes pero limitadas. El nuevo suministro en MT proyectado será atendido con energía eléctrica a través del alimentador A1007 de la SET Piura Centrp, según información alcanzada por la Concesionaria ENOSA, la de carga del Sistema de Utilización para el predio de propiedad de la Sra. María Eudocia Bayona Panta es de 35 kW y se atenderá a través de un transformador de 50 kVA. Para el desarrollo del Estudio de Protecciones del nuevo suministro en MT Electronoroeste S.A ha proporcionado la información de las corrientes de cortocircuito trifásica y monofásica en el punto de diseño desde el alimentador A1007, que se muestran en el siguiente cuadro:

Cuadro N° 1 Con la información recibida el presente estudio seleccionará el equipamiento adecuado para la protección del suministro en MT, que garantice el despeje adecuado de fallas que pudieran presentarse en la zona en estudio, principalmente la de tierra. No obstante lo indicado, dependiendo de la magnitud de la carga será necesario un sistema adecuado de protección para mantener la estabilidad del sistema, ante el despeje de fallas a tierra. El presente proyecto está desarrollado para atender una carga de 35 KW, según factibilidad de suministro y se atenderá a través de un transformador de 50 kVA. 2. OBJETIVOS DEL ESTUDIO Selección del equipo de protección adecuado, cumpliendo con los requisitos básicos de la ingeniería de protecciones, los cuales son: Sensibilidad, seguridad, rapidez, selectividad y confiabilidad. 3

3.

METODOLOGÍA

El estudio en estado estacionario se realizó en base a las simulaciones de cortocircuito con la ayuda del software Dig Silent Power Factory versión 15.1. Para el desarrollo del presente estudio se ha tomado en cuenta el lineamiento indicado en los siguientes documentos:  “Criterios de ajuste y coordinación de los sistemas de protección del SEIN 2008”, publicada en la página WEB del COES.  “Requisitos mínimos para los sistemas de protección del SEIN”, publicado en la página WEB del COES.  Tabla de características de los conductores desnudos AAAC de aleación de aluminio. El presente estudio ha sido desarrollado a las siguientes normas:  CNE 2011 REGLA017C; Requerimiento de la operación del Sistema de Protección.  IEEE Std.242-2001 Recommended Practice for Protection and Coordination of Industrial and Commercial Pour Systems.  IEEE C37.48.1 Guide for the Operation, Classification, Application, and Coordination of Current-Limiting Fuses with Rated Voltages 1-38 Kv.  IEC 60282-1 High-Voltage Fuses — Part 1: Current-Limiting Fuses  IEC 60787 Application Guide for the Selection of Fuse-Links of High-Voltage Fuses for Transformer Circuit Applications. 4. ALCANCE DE ESTUDIO Los alcances del presente Estudio son los siguientes:  Modelamiento del sistema eléctrico de ENOSA y del Sistema de utilización a partir de la información alcanzada por la Concesionaría.  Realizar estudio de flujo de carga y estudio de cortocircuito del sistema de utilización.  Elección de equipo de protección adecuado.  Verificar que la protección mediante fusibles, actúa ante fallas por sobrecorriente entre fases y tierra.  Verificar que el sistema de protección a implementar a través de interruptor trifásico en el sistema de Enosa, tengan una correcta coordinación de los sistemas de protección.  Conclusiones y recomendaciones. 5. DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA DE PROTECCIONES EN ESTUDIO 5.1. Barra de 10 kV de SET Piura Centro La barra de 10-22.9 kV pertenece a la SET Piura Centro de ENOSA y el sistema de utilización se conectará en la estructura M.T. (NTCSE) N° 151996 (punto de diseño) del Alimentador A1007. El alimentador A1007 es en conexión estrella aterrada cuyas corrientes de falla a tierra que se presentan en el sistema son de magnitud importantes pero limitadas. Cabe indicar que no se dispone de información del sistema de protección ubicado aguas arriba del punto de diseño.

4

5.2. Sistema de Utilización de la estación de bombeo de propiedad de la Sra. María Eudocia Bayona Panta A partir del punto de diseño fijado en el alimentador A1007, se tiene una derivación áerea trifásica con conductor AAAC de 3-1x35 mm2 de 15 metros de longitud hasta llegar al PMI. Desde el PMI hasta la subestación de 50 kVA se tenderá conductor AAAC de 3-1x35 mm2 de 266 metros. La subestación de distribución particular tiene las siguientes características: Subestación – 50 kVA    

Subestación: tipo área Nivel de tensión Primario: 22.9-10 KV + 2 x 2.5 % Nivel de tención secundario: 400-223 Voltios Sistema protección:  Seccionadores Cut out con fusibles de 2 k en PMI  Seccionadores Cut out con fusibles de 2 k en monoposte  Transformador.  Tipo: En aceite  Ventilación: ONAN  Potencia: 50 KVA  Número de Fases: trifásico El La estación de bombeo de propiedad de la Sra. María Eudocia Bayona Panta tendrá una demanda de 35 kW. En la siguiente figura, se muestra el diagrama unifilar del Sistema de Utilización:

5

Figura N° 1 Diagrama Unifilar Sistema de Utilización 6

El modelo del sistema de utilización se muestra en la siguiente figura:

Figura N° 2 Modelo del sistema de utilización

7

6. ESTUDIO DE FLUJO DE CARGA 6.1. Objetivo El estudio de flujo de carga consiste en analizar el comportamiento del sistema eléctrico en estudio, verificando que los elementos y equipos del sistema de utilización puedan operar dentro de sus límites permitidos de cargabilidad definidos por el fabricante y sin afectar al resto del sistema, así como no operar en condiciones inadecuadas como sobrecarga y/o niveles de tensión en barras fuera del rango permitido por la Norma Técnica de Calidad (NTCSE). 6.2. Metodología y Consideraciones Para evaluar los resultados de flujo de carga en régimen estable se consideran como criterios de calidad y confiabilidad que el sistema debe satisfacer las siguientes condiciones: a. Para operación Normal y contingencia: ±5%Vn (Vnom: Tensión Nominal) b. Líneas y transformadores sin sobrecarga  Operación normal y contingencia: 100%Sn (Snom: Pot. nominal).  Operación en contingencia: 120%Sn (Snom). La carga del sistema de utilización es de 35 kW, según lo requerido por la estación de bombeo de propiedad de la Sra. María Eudocia Bayona Panta. 6.3. Casos simulados  Caso 1: Condiciones de operación máxima demanda, considerando el factor de potencia de la carga que en promedio es de 0.80  Caso 2: condiciones de operación máxima demanda, considerando el factor de potencia de la carga que en promedio es de 0.90.  Caso 3: condiciones de operación máxima demanda, considerando el factor de potencia de la carga que en promedio es de 0.95. Condiciones de operación máxima demanda, considerando el factor de potencia de la carga que en promedio es de 0.80, 0.90 y 0.95. (Las simulaciones de flujo de carga se presentan en el Anexo A) 6.4. Resultado de los Casos Simulados: A. Niveles de Tensión En las simulaciones de siguientes figuras se muestran las simulaciones:

Cuadro N° 2

8

En la siguiente, se muestra en forma gráfica el perfil de tensión del sistema de utilización:

Figura N° 3 Perfil de tensión B. Carga en transformadores de potencia (%) En las simulaciones de siguientes figuras se muestran las simulaciones:

Cuadro N° 3 En la siguiente, se muestra en forma gráfica la cargabilidad del transformador de distribución en los tres casos:

Figura N° 4 Cargabilidad del transformador 9

Los resultados nos indican lo siguiente:  Las simulaciones se desarrollaron para un despacho en el punto de entrega del suministro a la tensión nominal de 10 kV y la potencia proyectada con un total de 35 KW en cargas.  La corriente máxima del sistema de utilización para la carga 35 kW es de 2.57 A con factor de carga de 0.80.  Se observa que para los casos donde el factor de potencia es igual o mayor a 0.9, la tensión casi se mantiene dentro de la tolerancia en todos los NODOS MT (menor a 5% VN).  Además, se observa que la tensión se mantienen constante en todos los nodos MT, a excepción de los nodos de baja tensión. Esto debido a la corta longitud de la línea MT y a la posición del TAP del transformador. Para mejorar la tensión en el lado de BT, solo será necesario mover en una posición el TAP del transformador.  En el transformador proyectado, desde donde se prevé atender una demanda de 35 KW, operará al 89.00% de su capacidad cuando el factor de potencia sea de 0.8.  Es importante mantener el factor de potencia en valores superiores a 0.90 y debajo de 0.98, para minimizar la cargabilidad del transformador. 7. ESTUDIO DE CORTOCIRCUITO 7.1. Objetivos Analizar el comportamiento del sistema eléctrico en estudio ante la ocurrencia de una falla determinando las corrientes máximas y mínimas de falla, cuyos resultados permitirán lo siguiente: Verificar la capacidad de los equipos y dispositivos de interrupción de falla.  Brindar toda la información necesaria, para la elección del equipo de protección contra fallas a tierra y verificar su comportamiento frente a las corrientes de cortocircuitos. Desarrollar los cálculos y determinar los ajustes adecuados de los equipos de protección. 7.2. Metodología El análisis se desarrolla en la temporada donde se presente la máxima corriente de falla, como punto de partida se ha tenido la información alcanzada por la concesionaria. Las corrientes de cortocircuito han sido determinadas según norma IEC 60909 (2001). 7.3. Casos Simulados En el siguiente cuadro, se presenta los valores calculados de cortocircuito trifásico y monofásico del sistema de utilización.

10

A. Caso 01: Falla trifásica en sistema 10 kV TRIFÁSICO ÍTEM

NODO

V (kV)

3Ø (KA)

SK (MVA)

1

PUNTO DISEÑO

10

8.140

140.99

2

SECC - PMI

10

8.065

139.69

10

6.611

114.50

0.40

2.538

1.76

3 4

TRAFO_MT SED SU 50 kVA TRAFO_BT SED SU – 50 kVA

Cuadro N° 4 B. Caso 02: Falla monofásica de baja y alta impedancia en barra y nodos en sistema 10 kV 0 OHM ÍTEM

NODO

100 OHM

200 OHM

300 OHM

V (kV)

3xIo (KA)

SK (MVA)

3xIo (KA)

SK (MVA)

3xIo (KA)

SK (MVA)

3xIo (KA)

SK (MVA)

1

PUNTO DISEÑO

10

0.751

4.336

0.179

0.365

0.032

0.183

0.021

0.122

2

SECC - PMI

10

0.750

4.330

0.174

0.365

0.032

0.183

0.021

0.122

10

0.731

4.223

0.124

0.364

0.032

0.183

0.021

0.122

0.40

2.551

0.589

0.002

0.001

0.001

0.001

0.001

0.001

3

4

TRAFO_MT SED SU - 160 kVA TRAFO_BT SED SU – 160 kVA

Cuadro N° 5 7.4. Resultados Cualquier falla a tierra que ocurra en 10 kV en el sistema de utilización del predio de la Sra. María Eudocia Bayona Panta. se obtendrá corrientes de falla casi similares al del Punto de Diseño (Ver cuadro 1), esto se debe a la configuración del sistema eléctrico de ENOSA que es directamente aterrado. Para fallas de alta impedancia 300 OHM se tiene corrientes de falla del orden de 0.021 KA. Los resultados se muestran en forma gráfica en el Anexo B. 8. CRITERIOS PARA LA COORDINACIÓN DE LA PROTECCIÓN 8.1. Protección por Sobrecorriente Trifásica La protección de sobrecorriente de fases de cualquier sistema de potencia debe contemplar los siguientes criterios: 11

 Para todos los valores de falla, desde una sobrecarga hasta un cortocircuito instantáneo, la coordinación debe ser totalmente selectiva. La falta de selectividad puede provocar la apertura simultánea de más de un dispositivo de protección.  La verificación de selectividad para las protecciones de sobrecorriente se determinara gráficamente por la comparación de curvas tiempo vs corriente de las protecciones del área en estudio. Para este análisis se usó del software DIgSILENT V14.1.3  Para la protección de las fallas trifásicas, se empleará el seccionador tipo expulsión con fusibles cut out, que se obtendrá en base de la corriente nominal de la carga solicitada. El equipo para el despeje de fallas trifásicas cumplirá con lo siguiente:  La curva de operación elegida debe proteger a los equipos (Transformadores y líneas) de sus límites de sobrecarga térmica y dinámica.  Esta curva también debe permitir el transporte total de la carga y no deben actuar cuando se conecten cargas. 8.2. Protección por Sobrecorriente de Tierra La protección de sobrecorriente de tierra de cualquier sistema de potencia debe contemplar los siguientes criterios:  Las redes eléctricas que atienden baja carga como el proyecto presentado: 50 kW, la pérdida de una fase no genera desbalance importante que provoque la operación del sistema de protección de salida del alimentador A1007, por lo que solo en este caso se debe aceptar la apertura de fase y por lo tanto es viable seleccionar un fusible como protección a tierra.  La corriente de arranque de la protección de tierra se calcula en base a las simulaciones de conductor caído a tierra por el lado fuente más una resistencia de falla de alta impedancia (300 Ohm para redes de 10 kV), al resultado de corriente de falla de alta impedancia se aplica un factor de seguridad que oscila entre 60 a 80% de la corriente calculada.  El tipo de terreno que se presenta en plano del tipo vegetal, lo cual las corrientes son elevadas para el funcionamiento del fusible de 2 K. 8.3. Curva de daño térmico y Corriente de inserción de los transformadores de potencia:  Se toma en cuenta la curva de daño térmico y dinámico de los transformadores de potencia los cuales son graficados según norma IEEE C57, 91‐1981. Las curvas de operación de los relés deben estar por debajo de esta curva en los gráficos de selectividad.  La corriente de inserción de los transformadores de potencia se determina de la siguiente forma: o o

Para transformadores menores a 2 MVA será 8 veces la corriente nominal. Para transformadores mayores a 2 MVA será 10‐12 veces la corriente nominal.

 Los tiempos de operación y formas de las curvas de operación dependerán de las corrientes de falla, forma de la red, la selectividad de los equipos de protección y 12

principalmente deben estar debajo de la curva de daño del equipo protegido (Curva de daño del transformador, curva de daño del alimentador). 9. AJUSTE DE PROTECCIÓN PROPUESTOS 9.1. Protección Alimentador A1007 de SET Piura Centro 10 kV La concesionaria no ha proporcionado las curvas de ajuste de alimentador A1007 de la SET Piura Centro. 9.2. Equipo de Protección del Sistema de utilización MT para sobre corriente de fases y tierra El equipo de protección propuesto para el sistema de utilización para el despeje de fallas trifásicas y monofásicas a tierra es:  Equipo de protección: Seccionador tipo expulsión de 27 kV con fusibles tipo 2 K  Características Eléctricas del equipo propuesto se muestra en el siguiente cuadro:

ÍTEM 1

CARACTERÍSTICAS

UNIDAD

VALOR REQUERIDO

Seccionador fusible tipo expulsión

1.1

Corriente Nominal

A

100

1.2

Tensión Nominal Corriente de Cortocircuito Simétrica Nivel de aislamiento: - Tensión de sostenimiento a la onda de impulso (BIL), entre fase y tierra y entre fases. - Tensión de sostenimiento a la frecuencia industrial entre fases, en seco, 1 min. - Tensión de sostenimiento a la frecuencia industrial entre fase y tierra, en húmedo, 10 s. Fusible - Tipo - Corriente nominal Tubo porta fusible - Tensión nominal - Corriente nominal - Corriente de cortocircuito simétrica

kV

27

kA

10.6

1.3 1.4

2

3

kV

kV

kV

125

60

60

A

K 2

kV A

27 100

kA

10.6

Cuadro N° 7 El cálculo de los fusibles de 2 K se indica: 13

14

A) Despeje de falla trifásicas En el siguiente cuadro, se muestra el tiempo de despeje ante una falla trifásica: Corriente Cortocircuito (kA)

Tiempo de despeje (seg)

SECC - PMI

8.065

0.013

TRAFO_MT SED SU – 50 kVA

6.611

0.013

Punto

Cuadro N° 9

Figura N° 5 Ajuste y nivel de cortocircuito trifásico en la línea de 10 kV.

15

Figura N° 6 Curva de sobrecorriente de fases con la curva de daño del transformador y corriente de inserción

B) Despeje de falla monofásica a tierra franca y resistiva En el siguiente cuadro, se muestra el tiempo de despeje ante una falla monofásica a tierra: Corriente Cortocircuito (kA) 0 ohms

Tiempo de despeje (seg)

SECC - PMI

0.750

0.014

TRAFO_MT SED SU 50 kVA

0.731

0.014

Punto

100 ohms SECC - PMI

0.174

0.075

TRAFO_MT SED SU 50 kVA

0.124

0.075

200 ohms SECC - PMI

0.032

0.197

TRAFO_MT SED SU 50 kVA

0.032

0.197 16

Punto

Corriente Cortocircuito (kA)

Tiempo de despeje (seg)

300 ohms SECC - PMI

0.021

0.379

TRAFO_MT SED SU 50 kVA

0.021

0.379

Cuadro N° 11

Figura N° 7 Ajuste y nivel de cortocircuito monofásico en la línea de 10 kV, para resistencias 0, 100, 200 y 300 ohms Asimismo, el terreno es tipo de cultivo, la cual las fallas a tierras que se presente serán mayores que el fusible 2K lo podrá despejar sin problemas. 10.

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

El equipo elegido para el despeje de fallas trifásicas y monofásicas del presente sistema de utilización el Seccionador tipo expulsión tipo cuy out de 27 kV con fusibles tipo 2 K. La no disponibilidad de los ajustes del Alimentador A1007 de la SET El Piura Centro no han permitido verificar los ajustes propuestos con los elementos de protección ubicados “aguas arriba” del punto de diseño, por lo cual estos deben ser verificados y contrastados por la concesionaria.

17

El sistema con aterramiento en la SET Piura Centro, permite limitar las corrientes de falla a tierra en magnitudes del orden de 0.751 kA que no afectan a los equipos más cercanos a la fuente. En sistema de distribución, no se utilizan transformadores con conexión Y-y salvo en algunos casos de puesta a tierra de alta resistencia o resonante, siempre y cuando el transformador sea capaz de aguantar los sobrecalentamientos creados por los flujos de fugas que se cierran por los yugos y los aislantes. Los equipos proyectados en todo el sistema eléctrico del Sistema de Utilización para la estación de bombeo de propiedad de la Sra. María Eudocia Bayona Panta disponen de capacidades de ruptura mayores a las máximas corrientes de falla trifásica, el cual indica que los valores tomados como diseños con aceptables. El Seccionador tipo expulsión tipo cuy out de 27 kV con fusibles tipo 2 K, despeja eficazmente las fallas trifásicas y monofásicas en los siguientes tiempos:  Sobrecorriente trifásica de 6.611 kA, el fusible 2 k despejará la falla a 0.014 segundos.  Sobrecorriente monofásica con 0 ohm de 0.731 kA, el fusible despejará la falla a 0.014 segundos.  Sobrecorriente monofásica con 100 ohm de 0.124 kA, el fusible despejará la falla a 0.075 segundos.  Sobrecorriente monofásica con 200 ohm de 0.032 kA, el fusible despejará la falla a 0.197 segundos.  Sobrecorriente monofásica con 300 ohm de 0.021 kA, el fusible despejará la falla a 0.379 segundos. Los ajustes son válidos para el sistema de 10 kV con neutro aterrado. La evaluación desarrollada ha permitido proponer los ajustes para fallas entre fases y tierra. Bajo las conclusiones y recomendaciones indicadas, damos como aceptable la utilización del Seccionador tipo expulsión tipo cuy out de 27 kV con fusibles tipo 2 K

18

ANEXO A SIMULACIONES DE FLUJO DE CARGA Con factor de potencia de 0.8

19

Con factor de potencia de 0.9

20

Con factor de potencia de 0.95

21

ANEXO B - SIMULACIONES DE CORTOCIRCUITO CORTOCIRCUITO TRIFÁSICO

22

CORTOCIRCUITO MONOFÁSICO CON RESISTENCIA 0 OHMS

23

CORTOCIRCUITO MONOFÁSICO CON RESISTENCIA 100 OHMS

24

CORTOCIRCUITO MONOFÁSICO CON RESISTENCIA 200 OHMS

25

CORTOCIRCUITO MONOFÁSICO CON RESISTENCIA 300 OHMS

26

ANEXO C ESPECIFICACIONES TÉCNICAS Y TABLAS DE DATOS TÉCNICOS DE EQUIPOS DE PROTECCIÓN

SECCIONADORES FUSIBLES TIPO EXPULSIÓN A)

Alcance Estas especificaciones cubren las condiciones técnicas requeridas para la fabricación, pruebas y entrega de los seccionadores fusibles tipo expulsión (cut-out), que se utilizarán en redes primarias.

B)

Normas Aplicables Los seccionadores fusibles tipo expulsión, materia de la presente especificación, cumplirán con las prescripciones de la siguiente norma, según la versión vigente a la fecha de la convocatoria de la adjudicación:

C)

 ANSI C37.40:

STANDARD SERVICE CONDITIONS AND DEFINITIONS FOR HIGH VOLTAGE FUSES, DISTRIBUTION ENCLOSED SINGLE-POLE AIR SWITCHES, FUSE DISCONNECTING SWITCHES & ACCESSORIES

 ANSI C37.41:

DESIGN FOR HIGH-VOLTAGE FUSES, DISTRIBUTION ENCLOSED SINGLE-POLE AIR SWITCHES, FUSE DISCONNECTING SWITCHES, AND ACCESSORIES (INCLUDES SUPPLEMENTS)

 NSI C-37.42

AMERICAN NATIONAL STANDARD FOR SWITCHGEAR DISTRIBUTION CUT OUTS AND FUSE LINKS SPECIFICATIONS

-

Características Generales Los seccionadores fusibles tipo expulsión serán unipolares de instalación exterior en crucetas de concreto armado vibrado, de montaje vertical y para accionamiento mediante pértigas.

D)

Características Eléctricas Principales  Tensión de servicio de la red: 10 kV  Tensión máxima del equipo: 27 kV  Nivel de aislamiento: o Tensión de sostenimiento a la onda de impulso (BIL): 125 kV o Tensión de sostenimiento a la frecuencia industrial: 60 kV  Corriente nominal: 100 A  Corriente cortocircuito: 10.6 kA  Línea de fuga mínima: 31 mm/kV

E)

Requerimientos de Diseño Los aisladores - soporte serán de porcelana y deberán ser diseñados para un ambiente medianamente contaminado. Tendrán suficiente resistencia mecánica para soportar los esfuerzos por apertura y cierre, así como los debidos a sismos.

27

Los seccionadores - fusibles estarán provistos de abrazaderas ajustables para fijarse en la cruceta de concreto armado vibrado. El portafusible se rebatirá automáticamente con la actuación del elemento fusible y deberá ser separable de la base. La bisagra de articulación tendrá doble guía. Los bornes aceptarán conductores de cobre de 16 a 95 mm², y serán del tipo de vías paralelas. Los fusibles serán del tipo “K" de las capacidades que se muestran en los planos y metrados. F)

rios Los seccionadores - fusibles deberán incluir entre otros los siguientes rios:    

G)

Terminal de tierra Placa de características rios para fijación a cruceta Otros rios necesarios para un correcto transporte, montaje, operación y mantenimiento de los seccionadores.

Pruebas e Inspecciones El Proveedor, presentará documentos que demuestren que todas las pruebas señaladas en las normas respectivas, han sido efectuadas y que los resultados obtenidos, están de acuerdo a dichas normas.

H)

Embalaje Los Seccionadores fusibles, se embalarán en cajas adecuadas que permitan su transporte sin ocasionar perjuicio alguno.

28

TABLAS DE DATOS TÉCNICOS DEL SECCIONADOR CUT OUT Y FUSIBLE 3 K (Página 1 de 2) Tensión de operación Corrientes Nominales : - Seccionador - Fusible Lugar de instalación ÍTEM 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8

1.9 1.10 1.11 1.12 1.13

10 – 22.9 kV

100 A 2K COSTA

CARACTERÍSTICAS UNIDAD SECCIONADOR FUSIBLE TIPO EXPULSIÓN País de Procedencia Fabricante Modelo Norma Corriente Nominal A Tensión Nominal kV Corriente de Cortocircuito kA Simétrica Nivel de aislamiento: - Tensión de sostenimiento a la onda de impulso (BIL), entre fase kV y tierra y entre fases. - Tensión de sostenimiento a la frecuencia industrial entre fases, kV en seco, 1 min. - Tensión de sostenimiento a la frecuencia industrial entre fase y kV tierra, en húmedo, 10 s. Material aislante del cuerpo del seccionador. Longitud de línea de fuga mínima mm/kV (Fase-Tierra) Material de os Material de Bornes Rango de conductor (Diámetro) mm

VALOR REQUERIDO

ANSI C-37.40/41/42 100 27 10.6

125

60

60 Porcelana 31 Cobre electrolítico plateado Cobre estañado 4.11-11.35

29

TABLAS DE DATOS TÉCNICOS DEL SECCIONADOR CUT OUT Y FUSIBLE 3 K (Página 2 de 2) Tensión de operación Corrientes Nominales : - Seccionador - Fusible Lugar de instalación

ÍTEM

CARACTERÍSTICAS

2 2.1

RIOS Fusible - País de procedencia - Fabricante - Norma - Tipo - Corriente nominal Tubo porta fusible - País de procedencia - Fabricante - Norma - Tensión nominal - Corriente nominal - Corriente de cortocircuito simétrica rios de fijación - País de procedencia - Fabricante - Tipo de fijación - Material - Norma de material - Norma de Galvanizado - Espesor de galvanización mín.

2.2

2.3

10 – 22.9 kV 100 A 2K COSTA

UNIDAD

VALOR REQUERIDO

A

ANSI C-37.40/41/42 K 7

kV A

ANSI C-37.40/41/42 27 100

kA

10.6

gr/cm2

B Acero ASTM A575 ASTM A153 800

30