Memoria De Cálculo Domo 1c4oc
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- Words: 26,015
- Pages: 92
ÍNDICE
1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA
2
2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA
2
3.- NORMAS CONSIDERADAS
2
4.- ACCIONES CONSIDERADAS
2
4.1.- Gravitatorias
2
4.2.- Viento
2
4.3.- Sismo
2
4.4.- Hipótesis de carga
3
4.5.- Listado de cargas
3
5.- ESTADOS LÍMITE
3
6.- SITUACIONES DE PROYECTO
3
6.1.- Coeficientes parciales de seguridad () y coeficientes de combinación ()
4
6.2.- Combinaciones
8
7.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS
23
8.- DATOS GEOMÉTRICOS DE COLUMNAS, MUROS DE CORTANTE Y MUROS
23
8.1.- Columnas
23
9.- DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES DE PANDEO PARA CADA PLANTA 24 10.- LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN
24
11.- MATERIALES UTILIZADOS
24
11.1.- Concretos
24
11.2.- Aceros por elemento y posición
24
11.2.1.- Aceros en barras
24
11.2.2.- Aceros en perfiles
24
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA Versión: 2015 Número de licencia: 119871
2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA Proyecto: DOMO ARCOTECHO 18.00x32.13MTS Clave: DOMO ARCOTECHO NAZAS
3.- NORMAS CONSIDERADAS Concreto: NTCRC:2004 A. formados en frio: AISI S100-2007 (LRFD) Aceros laminados y armados: NTCRC Estruct.Metal. Categoría de uso: a) Habitación
4.- ACCIONES CONSIDERADAS 4.1.- Gravitatorias C.V. (t/m²)
Cargas muertas (t/m²)
Columnas
INDICADAS
INDICADAS
Cimentación
INDICADAS
INDICADAS
Desplante Cimentación
INDICADAS
INDICADAS
Planta
4.2.- Viento Se ha tenido en cuenta la acción del viento mediante cargas aplicadas en las siguientes hipótesis: 'V 1+X', 'V 1-X', 'V 2+Y' y 'V 2 -Y'.
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [2]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Fecha: AGOSTO 2015
4.3.- Sismo Sin acción de sismo
4.4.- Hipótesis de carga Automáticas Peso propio Cargas muertas Carga viva Adicionales
Referencia H1
Descripción
Naturaleza
Relleno Compactado de Cepas Empujes del terreno
CV 1
Carga Viva 30kg
Carga viva
V 1+X
Viento X a Presión
Viento
V 1-X
Viento X a Succión
Viento
V 2+Y
Viento Y a Presión
Viento
V 2 -Y
Viento Y a Succión
Viento
N1
Nieve 35kg
Nieve
4.5.- Listado de cargas Cargas especiales introducidas (en t, t/m y t/m²)
Grupo Condición 0
H1
Tipo
Valor
Coordenadas
Superficial 2.80 ( -5.26, 35.38) ( 24.13, 35.66) ( 24.79, -3.83) ( -5.40, -3.83)
5.- ESTADOS LÍMITE E.L.U. de rotura. Hormigón NTCRC:2004 E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones Grupo: A E.L.U. de rotura. Acero conformado
AISI/NASPEC-2007 (LRFD) ASCE 7
E.L.U. de rotura. Acero laminado
NTCRC
Tensiones sobre el terreno Desplazamientos
Acciones características
6.- SITUACIONES DE PROYECTO Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los siguientes criterios: - Con coeficientes de combinación
- Sin coeficientes de combinación
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [3]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS - Donde:
Gk Acción permanente Pk
Acción de pretensado
Qk Acción variable G
Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes
P
Coeficiente parcial de seguridad de la acción de pretensado
Q,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal Q,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento p,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal a,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento
6.1.- Coeficientes parciales de seguridad () y coeficientes de combinación () Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán: E.L.U. de rotura. Hormigón: NTCRC:2004 E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: NTCRC:2004
Situación 1 Coeficientes parciales de seguridad ()
Coeficientes de combinación () Principal (p)
Acompañamiento (a)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
0.900
1.500
-
-
Carga viva (Q)
0.000
1.500
1.000
0.529
Nieve (Q)
0.000
1.500
1.000
1.000
Empujes del terreno (H)
0.900
1.500
-
-
Viento (Q)
Situación 2 Coeficientes parciales de seguridad ()
Coeficientes de combinación () Principal (p)
Acompañamiento (a)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
0.900
1.100
-
-
Carga viva (Q)
0.000
1.100
0.529
0.529
Viento (Q)
0.000
1.100
1.000
1.000
Nieve (Q)
0.000
1.100
1.000
1.000
Empujes del terreno (H)
0.900
1.100
-
-
E.L.U. de rotura. Acero conformado: AISI S100-2007 (LRFD)
2.3.2 - [1] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [4]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS 2.3.2 - [1] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Carga permanente (G)
Favorable
Desfavorable
1.400
1.400
Carga viva (Q) Viento (Q) Nieve (Q) Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [2 Lr] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.200
1.200
Carga viva (Q)
0.000
0.500
0.000
1.600
Viento (Q) Nieve (Q) Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [2 S] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable
1.200
1.200
Nieve (Q)
0.000
0.500
Empujes del terreno (H)
0.000
1.600
Carga permanente (G) Carga viva (Q) Viento (Q)
2.3.2 - [3 Lr, L] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.200
1.200
Carga viva (Q)
0.000
1.600
Viento (Q) Nieve (Q) Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [3 S, L] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [5]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS 2.3.2 - [3 S, L] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Carga permanente (G)
Favorable
Desfavorable
1.200
1.200
1.600
1.600
Carga viva (Q) Viento (Q) Nieve (Q) Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [3 Lr, W] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.200
1.200
Carga viva (Q)
0.000
1.600
Viento (Q)
0.000
0.800
Nieve (Q) Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [3 S, W] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable
1.200
1.200
Viento (Q)
0.000
0.800
Nieve (Q)
1.600
1.600
Carga permanente (G) Carga viva (Q)
Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [4 Lr] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.200
1.200
Carga viva (Q)
0.000
0.500
Viento (Q)
1.600
1.600
Nieve (Q) Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [4 S] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [6]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS 2.3.2 - [4 S] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable
1.200
1.200
Viento (Q)
1.600
1.600
Nieve (Q)
0.000
0.500
Carga permanente (G) Carga viva (Q)
Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [6] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Carga permanente (G)
Favorable
Desfavorable
0.900
0.900
0.000
1.600
0.000
1.600
Carga viva (Q) Viento (Q) Nieve (Q) Empujes del terreno (H)
E.L.U. de rotura. Acero laminado: NTCRC Estruct.Metal.
Situación 1 Coeficientes parciales de seguridad ()
Coeficientes de combinación () Principal (p)
Acompañamiento (a)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
0.900
1.400
-
-
Carga viva (Q)
0.000
1.400
1.000
0.500
Nieve (Q)
0.000
1.400
1.000
1.000
Empujes del terreno (H)
0.900
1.400
-
-
Viento (Q)
Situación 2 Coeficientes parciales de seguridad ()
Coeficientes de combinación () Principal (p)
Acompañamiento (a)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
0.900
1.100
-
-
Carga viva (Q)
0.000
1.100
0.500
0.500
Viento (Q)
1.100
1.100
1.000
1.000
Nieve (Q)
0.000
1.100
1.000
1.000
Empujes del terreno (H)
0.900
1.100
-
-
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [7]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Tensiones sobre el terreno
Acciones variables sin sismo Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.000
Carga viva (Q)
0.000
1.000
Viento (Q)
0.000
1.000
Nieve (Q)
0.000
1.000
Empujes del terreno (H)
1.000
1.000
Desplazamientos
Acciones variables sin sismo Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.000
Carga viva (Q)
0.000
1.000
Viento (Q)
0.000
1.000
Nieve (Q)
0.000
1.000
Empujes del terreno (H)
1.000
1.000
6.2.- Combinaciones
Nombres de las hipótesis
PP
Peso propio
CM
Cargas muertas
H1
Relleno Compactado de Cepas
Qa
Carga viva
CV 1
Carga Viva 30kg
V 1+X Viento X a Presión V 1-X Viento X a Succión V 2+Y Viento Y a Presión V 2 -Y Viento Y a Succión N1
Nieve 35kg
E.L.U. de rotura. Hormigón
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones
Comb.
PP
CM
H1
Qa
1
0.900 0.900 0.900
2
1.500 1.500 0.900
3
0.900 0.900 0.900 1.500
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [8]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
4
1.500 1.500 0.900 1.500
5
0.900 0.900 0.900
1.500
6
1.500 1.500 0.900
1.500
7
0.900 0.900 0.900 1.500 1.500
8
1.500 1.500 0.900 1.500 1.500
9
0.900 0.900 0.900
1.500
10
1.500 1.500 0.900
1.500
11
0.900 0.900 0.900 1.500
1.500
12
1.500 1.500 0.900 1.500
13
0.900 0.900 0.900
1.500
1.500
14
1.500 1.500 0.900
1.500
1.500
15
0.900 0.900 0.900 1.500 1.500
1.500
16
1.500 1.500 0.900 1.500 1.500
1.500
17
0.900 0.900 0.900 0.794 0.794
1.500
18
1.500 1.500 0.900 0.794 0.794
1.500
19
0.900 0.900 1.500
20
1.500 1.500 1.500
21
0.900 0.900 1.500 1.500
22
1.500 1.500 1.500 1.500
23
0.900 0.900 1.500
1.500
24
1.500 1.500 1.500
1.500
25
0.900 0.900 1.500 1.500 1.500
26
1.500 1.500 1.500 1.500 1.500
27
0.900 0.900 1.500
1.500
28
1.500 1.500 1.500
1.500
29
0.900 0.900 1.500 1.500
1.500
30
1.500 1.500 1.500 1.500
31
0.900 0.900 1.500
1.500
1.500
32
1.500 1.500 1.500
1.500
1.500
33
0.900 0.900 1.500 1.500 1.500
1.500
34
1.500 1.500 1.500 1.500 1.500
1.500
35
0.900 0.900 1.500 0.794 0.794
1.500
36
1.500 1.500 1.500 0.794 0.794
37
0.900 0.900 0.900
1.100
38
1.100 1.100 0.900
1.100
39
0.900 0.900 0.900 0.582
1.100
40
1.100 1.100 0.900 0.582
41
0.900 0.900 0.900
0.582 1.100
42
1.100 1.100 0.900
0.582 1.100
43
0.900 0.900 0.900 0.582 0.582 1.100
44
1.100 1.100 0.900 0.582 0.582 1.100
45
0.900 0.900 0.900
1.100
46
1.100 1.100 0.900
1.100
1.500
1.500
1.500
1.100
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [9]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
47
0.900 0.900 0.900 0.582
1.100
48
1.100 1.100 0.900 0.582
1.100
49
0.900 0.900 0.900
0.582
1.100
50
1.100 1.100 0.900
0.582
1.100
51
0.900 0.900 0.900 0.582 0.582
1.100
52
1.100 1.100 0.900 0.582 0.582
1.100
53
0.900 0.900 0.900
1.100 1.100
54
1.100 1.100 0.900
1.100 1.100
55
0.900 0.900 0.900 0.582
1.100 1.100
56
1.100 1.100 0.900 0.582
1.100 1.100
57
0.900 0.900 0.900
0.582 1.100 1.100
58
1.100 1.100 0.900
0.582 1.100 1.100
59
0.900 0.900 0.900 0.582 0.582 1.100 1.100
60
1.100 1.100 0.900 0.582 0.582 1.100 1.100
61
0.900 0.900 0.900
1.100
62
1.100 1.100 0.900
1.100
63
0.900 0.900 0.900 0.582
1.100
64
1.100 1.100 0.900 0.582
1.100
65
0.900 0.900 0.900
0.582
1.100
66
1.100 1.100 0.900
0.582
1.100
67
0.900 0.900 0.900 0.582 0.582
1.100
68
1.100 1.100 0.900 0.582 0.582
1.100
69
0.900 0.900 0.900
1.100
70
1.100 1.100 0.900
1.100
71
0.900 0.900 0.900 0.582
1.100
72
1.100 1.100 0.900 0.582
1.100
73
0.900 0.900 0.900
0.582
1.100
74
1.100 1.100 0.900
0.582
1.100
75
0.900 0.900 0.900 0.582 0.582
1.100
76
1.100 1.100 0.900 0.582 0.582
1.100
77
0.900 0.900 0.900
1.100 1.100
78
1.100 1.100 0.900
1.100 1.100
79
0.900 0.900 0.900 0.582
1.100 1.100
80
1.100 1.100 0.900 0.582
1.100 1.100
81
0.900 0.900 0.900
0.582
1.100 1.100
82
1.100 1.100 0.900
0.582
1.100 1.100
83
0.900 0.900 0.900 0.582 0.582
1.100 1.100
84
1.100 1.100 0.900 0.582 0.582
1.100 1.100
85
0.900 0.900 0.900
1.100
1.100
86
1.100 1.100 0.900
1.100
1.100
87
0.900 0.900 0.900 0.582
1.100
1.100
88
1.100 1.100 0.900 0.582
1.100
1.100
89
0.900 0.900 0.900
0.582 1.100
1.100 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [10]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
90
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1.100
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132 1.100 1.100 0.900 0.582 0.582
1.100 1.100 1.100 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [11]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
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1.100 1.100 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [12]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
176 1.100 1.100 1.100 0.582
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1.100
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1.100
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1.100
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0.582
1.100
1.100
211 0.900 0.900 1.100 0.582 0.582
1.100
1.100
212 1.100 1.100 1.100 0.582 0.582
1.100
1.100
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0.582
1.100 1.100
218 1.100 1.100 1.100
0.582
1.100 1.100 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [13]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
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1.100 1.100 1.100
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1.100 1.100 1.100
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1.100 1.100 1.100
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0.582
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1.100 1.100 1.100
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228 1.100 1.100 1.100 0.582 0.582
1.100 1.100 1.100
E.L.U. de rotura. Acero conformado
Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
1
1.400 1.400
2
1.200 1.200
3
1.200 1.200
4
1.200 1.200 1.600
5
1.200 1.200 1.600 0.500
6
1.200 1.200 1.600
7
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8
1.200 1.200 1.600
0.500 0.500
0.500 0.500
9
1.200 1.200
10
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11
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1.600 1.600
12
1.200 1.200
13
1.200 1.200
14
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1.600 0.800
15
1.200 1.200
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16
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1.600
17
1.200 1.200
1.600
0.800
18
1.200 1.200
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19
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21
1.200 1.200
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22
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23
1.200 1.200
1.600
24
1.200 1.200
1.600
0.800
25
1.200 1.200
1.600 1.600
0.800
26
1.200 1.200
1.600
27
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28
1.200 1.200
1.600 1.600
0.800
29
1.200 1.200
1.600 1.600
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0.800
0.800 0.800 1.600
0.800 0.800
0.800
0.800
0.800 0.800 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [14]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
30
1.200 1.200
31
1.200 1.200
1.600 1.600
0.800 0.800
32
1.200 1.200
1.600 1.600
33
1.200 1.200
34
1.200 1.200
0.800
1.600
35
1.200 1.200
0.800 0.800
1.600
36
1.200 1.200
37
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38
1.200 1.200
39
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40
1.200 1.200
41
1.200 1.200
0.500 1.600
42
1.200 1.200
0.500 0.500 1.600
43
1.200 1.200
44
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45
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0.500
1.600
0.500
1.600
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [15]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
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1.600
82
0.900 0.900 1.600
1.600 1.600
1.600
1.600
E.L.U. de rotura. Acero laminado
Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
1
0.900 0.900 0.900
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1.400 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [16]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
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1.100
1.100
1.100 1.100
1.100
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [17]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
73
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1.100
1.100 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [18]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
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1.100 1.100
151 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100 1.100
152 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100 1.100
153 0.900 0.900 1.100
0.550 1.100 1.100
154 1.100 1.100 1.100
0.550 1.100 1.100
155 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550 1.100 1.100 156 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550 1.100 1.100 157 0.900 0.900 1.100
1.100
158 1.100 1.100 1.100
1.100 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [19]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
159 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100
160 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100
161 0.900 0.900 1.100
0.550
1.100
162 1.100 1.100 1.100
0.550
1.100
163 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550
1.100
164 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550
1.100
165 0.900 0.900 1.100
1.100
166 1.100 1.100 1.100
1.100
167 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100
168 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100
169 0.900 0.900 1.100
0.550
1.100
170 1.100 1.100 1.100
0.550
1.100
171 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550
1.100
172 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550
1.100
173 0.900 0.900 1.100
1.100 1.100
174 1.100 1.100 1.100
1.100 1.100
175 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100 1.100
176 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100 1.100
177 0.900 0.900 1.100
0.550
1.100 1.100
178 1.100 1.100 1.100
0.550
1.100 1.100
179 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550
1.100 1.100
180 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550
1.100 1.100
181 0.900 0.900 1.100
1.100
1.100
182 1.100 1.100 1.100
1.100
1.100
183 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100
1.100
184 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100
1.100
185 0.900 0.900 1.100
0.550 1.100
1.100
186 1.100 1.100 1.100
0.550 1.100
1.100
187 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550 1.100
1.100
188 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550 1.100
1.100
189 0.900 0.900 1.100
1.100
1.100
190 1.100 1.100 1.100
1.100
1.100
191 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100
1.100
192 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100
1.100
193 0.900 0.900 1.100
0.550
1.100
1.100
194 1.100 1.100 1.100
0.550
1.100
1.100
195 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550
1.100
1.100
196 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550
1.100
1.100
197 0.900 0.900 1.100
1.100 1.100
1.100
198 1.100 1.100 1.100
1.100 1.100
1.100
199 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100 1.100
1.100
200 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100 1.100
1.100
0.550 1.100 1.100
1.100
201 0.900 0.900 1.100
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [20]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
202 1.100 1.100 1.100
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1 0.550 1.100 1.100
1.100
203 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550 1.100 1.100
1.100
204 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550 1.100 1.100
1.100
205 0.900 0.900 1.100
1.100
1.100
206 1.100 1.100 1.100
1.100
1.100
207 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100
1.100
208 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100
1.100
209 0.900 0.900 1.100
0.550
1.100
1.100
210 1.100 1.100 1.100
0.550
1.100
1.100
211 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550
1.100
1.100
212 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550
1.100
1.100
213 0.900 0.900 1.100
1.100 1.100
214 1.100 1.100 1.100
1.100 1.100
215 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100 1.100
216 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100 1.100
217 0.900 0.900 1.100
0.550
1.100 1.100
218 1.100 1.100 1.100
0.550
1.100 1.100
219 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550
1.100 1.100
220 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550
1.100 1.100
221 0.900 0.900 1.100
1.100 1.100 1.100
222 1.100 1.100 1.100
1.100 1.100 1.100
223 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100 1.100 1.100
224 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100 1.100 1.100
225 0.900 0.900 1.100
0.550
1.100 1.100 1.100
226 1.100 1.100 1.100
0.550
1.100 1.100 1.100
227 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550
1.100 1.100 1.100
228 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550
1.100 1.100 1.100
Tensiones sobre el terreno
Desplazamientos
Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
1
1.000 1.000 1.000
2
1.000 1.000 1.000 1.000
3
1.000 1.000 1.000
4
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
5
1.000 1.000 1.000
1.000
6
1.000 1.000 1.000 1.000
1.000
7
1.000 1.000 1.000
8
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
9
1.000
1.000 1.000
1.000 1.000 1.000
1.000
10
1.000 1.000 1.000 1.000
1.000
11
1.000 1.000 1.000
1.000
1.000 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [21]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
12
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
13
1.000 1.000 1.000
1.000
14
1.000 1.000 1.000 1.000
15
1.000 1.000 1.000
16
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
17
1.000 1.000 1.000
18
1.000 1.000 1.000 1.000
19
1.000 1.000 1.000
1.000
1.000
20
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000
21
1.000 1.000 1.000
22
1.000 1.000 1.000 1.000
23
1.000 1.000 1.000
24
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
25
1.000 1.000 1.000
26
1.000 1.000 1.000 1.000
27
1.000 1.000 1.000
1.000
1.000 1.000
28
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000 1.000
29
1.000 1.000 1.000
30
1.000 1.000 1.000 1.000
31
1.000 1.000 1.000
32
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
33
1.000 1.000 1.000
34
1.000 1.000 1.000 1.000
35
1.000 1.000 1.000
36
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
37
1.000 1.000 1.000
38
1.000 1.000 1.000 1.000
39
1.000 1.000 1.000
40
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
41
1.000 1.000 1.000
42
1.000 1.000 1.000 1.000
43
1.000 1.000 1.000
44
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
45
1.000 1.000 1.000
46
1.000 1.000 1.000 1.000
47
1.000 1.000 1.000
1.000
48
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000
49
1.000 1.000 1.000
50
1.000 1.000 1.000 1.000
51
1.000 1.000 1.000
52
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
53
1.000 1.000 1.000
1.000 1.000 1.000
54
1.000 1.000 1.000 1.000
1.000 1.000 1.000
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000 1.000 1.000
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000 1.000 1.000
1.000 1.000 1.000
1.000
1.000
1.000
1.000 1.000
1.000
1.000
1.000 1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000 1.000
1.000
1.000 1.000
1.000
1.000 1.000 1.000
1.000 1.000 1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000
1.000 1.000 1.000 1.000
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [22]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
55
1.000 1.000 1.000
1.000
1.000 1.000 1.000
56
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000 1.000 1.000
7.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS Grupo Nombre del grupo
Planta Nombre planta Altura Cota
2 Columnas
2 Columnas
3.35 3.35
1 Cimentación
1 Cimentación
1.70 0.00
0 Desplante Cimentación
-1.70
8.- DATOS GEOMÉTRICOS DE COLUMNAS, MUROS DE CORTANTE Y MUROS 8.1.- Columnas GI: grupo inicial GF: grupo final Ang: ángulo de la columna en grados sexagesimales
Referencia Coord(P.Fijo) GI- GF
Datos de las columnas Vinculación exterior
Ang. Punto fijo Peralte de apoyo
C1
( 0.00, 0.00)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C1a
( 0.00, 0.00)
1-2
Arranca sobre el pilar C1
0.0
Centro
C2
( 19.80, 0.00)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C2a
( 19.80, 0.00)
1-2
Arranca sobre el pilar C2
0.0
Centro
C3
( 0.00, 6.40)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C3a
( 0.00, 6.40)
1-2
Arranca sobre el pilar C3
0.0
Centro
C4
( 19.80, 6.40)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C4a
( 19.80, 6.40)
1-2
Arranca sobre el pilar C4
0.0
Centro
C5
( 0.00, 12.80)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C5a
( 0.00, 12.80)
1-2
Arranca sobre el pilar C5
0.0
Centro
C6
( 19.80, 12.80)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C6a
( 19.80, 12.80)
1-2
Arranca sobre el pilar C6
0.0
Centro
C7
( 0.00, 19.20)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C7a
( 0.00, 19.20)
1-2
Arranca sobre el pilar C7
0.0
Centro
C8
( 19.80, 19.20)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C8a
( 19.80, 19.20)
1-2
Arranca sobre el pilar C8
0.0
Centro
C9
( 0.00, 25.60)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C9a
( 0.00, 25.60)
1-2
Arranca sobre el pilar C9
0.0
Centro
C10
( 19.80, 25.60)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C10a
( 19.80, 25.60)
1-2
Arranca sobre el pilar C10 0.0
Centro
C11
( 0.00, 32.00)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C11a
( 0.00, 32.00)
1-2
Arranca sobre el pilar C11 0.0
Centro
C12
( 19.80, 32.00)
0-1
Con vinculación exterior
Centro
0.0
0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [23]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Referencia Coord(P.Fijo) GI- GF C12a
( 19.80, 32.00)
1-2
Vinculación exterior
Ang. Punto fijo Peralte de apoyo
Arranca sobre el pilar C12 0.0
Centro
9.- DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES DE PANDEO PARA CADA PLANTA Planta
Dimensiones (cm)
C1, C2, C3, C4, C5, C6, C7, C8, C9, C10, C11, C12
1
C11a, C9a, C7a, C5a, C3a, C1a, C2a, C4a, C6a, C8a, C10a, C12a
2
Columna
Coeficiente de empotramiento Coeficiente de pandeo
Coeficiente de rigidez axial
Cabeza
Pie
X
Y
Diám.: 0.60
0.30
1.00
1.00
1.00
2.00
IPR 12x6 1/2"x38.70
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
10.- LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN -Tensión isible en situaciones persistentes: 1.00 kg/cm² -Tensión isible en situaciones accidentales: 1.50 kg/cm²
11.- MATERIALES UTILIZADOS 11.1.- Concretos Elemento Todos
Concreto
fck (kg/cm²)
c
Tamaño máximo del árido (mm)
250
1.25
19
f'c=250
11.2.- Aceros por elemento y posición 11.2.1.- Aceros en barras
Elemento Todos
Acero fy = 4200
fyk (kg/cm²)
s
4200
1.00
11.2.2.- Aceros en perfiles
Tipo de acero para perfiles Acero formado en frío
Acero ASTM A 572 50 ksi
Límite elástico Módulo de elasticidad (kg/cm²) (kg/cm²) 3517
2069317 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [24]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Tipo de acero para perfiles Acero laminado Acero de pernos
Acero ASTM A 36
36 ksi
fy = 2800 (corrugado)
Fecha: AGOSTO 2015
Límite elástico Módulo de elasticidad (kg/cm²) (kg/cm²) 2548
2100000
2799
2100000
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [25]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Fecha: AGOSTO 2015
ÍNDICE
1.- LISTADO DE ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN
27
1.1.- Descripción
27
1.2.- Comprobación
27
2.- LISTADO DE PLACAS DE ANCLAJE
29
2.1.- Descripción
29
2.2.- Comprobación
29
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [26]
v
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
1.- LISTADO DE ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN 1.1.- Descripción Referencias
Geometría
Armado
C1, C2, C3, C4, C5, C6, C7, C8, C9, C10, C11, C12, C13, C14
Zapata rectangular excéntrica Ancho inicial X: 90.0 cm Ancho inicial Y: 90.0 cm Ancho final X: 90.0 cm Ancho final Y: 90.0 cm Ancho zapata X: 90.0 cm Ancho zapata Y: 90.0 cm Peralte: 30.0 cm
Sup X: 14#4c/15 Sup Y: 14#4c/15 Inf X: 14#4c/15 Inf Y: 14#4c/15
1.2.- Comprobación Referencia: C1 Dimensiones: 180 x 180 x 30 Armados: Xi:#4c/15 Yi:#4c/15 Xs:#4c/15 Ys:#4c/15 Comprobación
Valores
Estado
Máximo: 1 kg/cm² Calculado: 0.453 kg/cm²
Cumple
Máximo: 1.25 kg/cm² Calculado: 0.98 kg/cm²
Cumple
- En dirección X:
Reserva seguridad: 95.2 %
Cumple
- En dirección Y:
Reserva seguridad: 931.7 % Cumple
Tensiones sobre el terreno: Criterio de CYPE Ingenieros
- Tensión media en situaciones persistentes: - Tensión máxima en situaciones persistentes: Volteo de la zapata: Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al volteo son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
Flexión en la zapata: - En dirección X:
Momento: 4.69 t·m
Cumple
- En dirección Y:
Momento: 1.59 t·m
Cumple
- En dirección X:
Cortante: 8.13 t
Cumple
- En dirección Y:
Cortante: 2.78 t
Cumple
Máximo: 600 t/m² Calculado: 12.19 t/m²
Cumple
Mínimo: 15 cm Calculado: 30 cm
Cumple
Cortante en la zapata:
Compresión oblicua en la zapata: - Situaciones persistentes: Criterio de CYPE Ingenieros
Peralte mínimo: Capítulo 6.4.5 (norma NTCRC: 2004)
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [27]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN CECYTED DE 18.00X31.00MTS
Fecha: AGOSTO 2015
Referencia: C1 Dimensiones: 180 x 180 x 30 Armados: Xi:#4c/15 Yi:#4c/15 Xs:#4c/15 Ys:#4c/15 Comprobación Espacio para anclar arranques en cimentación: - C1:
Valores
Estado
Mínimo: 20 cm Calculado: 23 cm
Cumple
Cuantía geométrica mínima: Capítulo 2.2 (norma NTCRC: 2004)
Mínimo: 0.0024
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.0028
Cumple
- Armado superior dirección X:
Calculado: 0.0028
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.0028
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 0.0028
Cumple
Diámetro mínimo de las barras: Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 10 mm
- Parrilla inferior:
Calculado: 12.7 mm
Cumple
- Parrilla superior:
Calculado: 12.7 mm
Cumple
Separación máxima entre barras: Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 30 cm
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado superior dirección X:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 15 cm
Cumple
Separación mínima entre barras: Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado superior dirección X:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 15 cm
Cumple
Longitud de anclaje: Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
Mínimo: 30 cm
- Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 78 cm
Cumple
- Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 78 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 78 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 78 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia der:
Calculado: 78 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia izq:
Calculado: 78 cm
Cumple
Perito Responsable: Ing. Humberto Muñoz Dozal DRO PCA 155 CED. PROF. 983642 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [28]
v
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Referencia: C1 Dimensiones: 180 x 180 x 30 Armados: Xi:#4c/15 Yi:#4c/15 Xs:#4c/15 Ys:#4c/15 Comprobación
Valores
Estado
- Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 78 cm
Cumple
- Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 78 cm
Cumple
Longitud mínima de las ganchos:
Mínimo: 15 cm
- Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia der:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia izq:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 30 cm
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
2.- LISTADO DE PLACAS DE ANCLAJE 2.1.- Descripción Referencias
Placa base
Disposición
Rigidizadores
Pernos
C11a, C9a, C7a, Ancho X: 360 mm Posición X: Centrada Paralelos X: 6#8 L=110 cm C5a, C3a, C1a, Ancho Y: 500 mm Posición Y: Centrada Paralelos Y: 2(100x20x10.0) Gancho a 90 grados C2a, C4a, C6a, Espesor: 19 mm C8a, C10a, C12a, C13a, C14a
2.2.- Comprobación Referencia: C11a -Placa base: Ancho X: 360 mm Ancho Y: 500 mm Espesor: 19 mm -Pernos: 6#8 L=110 cm Gancho a 90 grados -Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada -Rigidizadores: Paralelos X: - Paralelos Y: 2(100x20x10.0) Comprobación Separación mínima entre pernos: 1.5 diámetros
Separación mínima pernos-perfil: 1.5 diámetros
Separación mínima pernos-borde: 2 diámetros
Valores
Estado
Mínimo: 38 mm Calculado: 200 mm
Cumple
Mínimo: 38 mm Calculado: 38 mm
Cumple
Mínimo: 50 mm Calculado: 50 mm
Cumple
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [29]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN CECYTED DE 18.00X31.00MTS
Fecha: AGOSTO 2015
Referencia: C11a -Placa base: Ancho X: 360 mm Ancho Y: 500 mm Espesor: 19 mm -Pernos: 6#8 L=110 cm Gancho a 90 grados -Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada -Rigidizadores: Paralelos X: - Paralelos Y: 2(100x20x10.0) Comprobación
Valores
Estado
Máximo: 50 Calculado: 23.9
Cumple
Mínimo: 25 cm Calculado: 110 cm
Cumple
- Tensión:
Máximo: 31.246 t Calculado: 12.179 t
Cumple
- Cortante:
Máximo: 21.872 t Calculado: 0.404 t
Cumple
Máximo: 31.246 t Calculado: 12.756 t
Cumple
Máximo: 12.772 t Calculado: 12.089 t
Cumple
Esbeltez de rigidizadores: - Paralelos a Y: Longitud mínima del perno: Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Anclaje perno en concreto:
- Tensión + Cortante: Tracción en vástago de pernos: Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 2519.14 kg/cm² Calculado: 2389.19 kg/cm² Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Máximo: 27.818 t Calculado: 0.401 t
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 2548.42 kg/cm²
- Derecha:
Calculado: 1634.9 kg/cm²
- Izquierda:
Calculado: 706.559 kg/cm² Cumple
- Arriba:
Calculado: 1403.26 kg/cm² Cumple
- Abajo:
Calculado: 1822.44 kg/cm² Cumple
Cumple
Flecha global equivalente: Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
- Derecha:
Calculado: 2708.99
Cumple
- Izquierda:
Calculado: 9201.42
Cumple
- Arriba:
Calculado: 8324.04
Cumple
- Abajo:
Calculado: 5890.79
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Máximo: 2548.42 kg/cm² Calculado: 0 kg/cm²
Cumple
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Se cumplen todas las comprobaciones
Perito Responsable: Ing. Humberto Muñoz Dozal DRO PCA 155 CED. PROF. 983642 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [30]
v
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Fecha: AGOSTO 2015
ÍNDICE
1.- MATERIALES
2
1.1.- Concretos
32
1.2.- Aceros por elemento y posición
32
1.2.1.- Aceros en barras
32
1.2.2.- Aceros en perfiles
32
2.- ARMADO DE COLUMNAS Y MUROS DE CORTANTE
2
2.1.- Columnas
32
3.- COMPROBACIÓN DE LA RESISTENCIA A CORTANTE EN PILARES DE HORMIGÓN
2
4.- LISTADO DE CUANTIFICACIONES DE COLUMNAS
2
5.- SUMATORIO DE ESFUERZOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPÓTESIS Y PLANTA
3
5.1.- Resumido
41
5.2.- Completo
41
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [31]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
1.- MATERIALES 1.1.- Concretos Elemento Todos
Concreto
fck (kg/cm²)
c
Tamaño máximo del árido (mm)
250
1.25
19
f'c=250
1.2.- Aceros por elemento y posición 1.2.1.- Aceros en barras
Elemento Todos
Acero fy = 4200
fyk (kg/cm²)
s
4200
1.00
1.2.2.- Aceros en perfiles
Tipo de acero para perfiles
Límite elástico Módulo de elasticidad (kg/cm²) (kg/cm²)
Acero
Acero formado en frío
ASTM A 572 50 ksi
3517
2069317
Acero laminado
ASTM A 36
2548
2100000
36 ksi
2.- ARMADO DE COLUMNAS Y MUROS DE CORTANTE 2.1.- Columnas
Tramo: Nivel inicial / nivel final del tramo entre plantas.
Armado: Primer sumando: Armado de esquina. Segundo sumando: Armado de cara X. Tercer sumando: Armado de cara Y.
Estribos: Se indica solamente el estribo perimetral dispuesto. Si existen otros estribos y ramas debe consultar el dibujo del cuadro de pilares. Pueden existir distintas separaciones en cabeza, pie y nudo, que puede consultar en opciones y despiece de pilares.
H: Altura libre del tramo de pilar sin arriostramiento intermedio.
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [32]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Hpx: Longitud de pandeo del tramo de pilar en dirección 'X'.
Hpy: Longitud de pandeo del tramo de pilar en dirección 'Y'.
Críticos: Esfuerzos pésimos (mayorados), correspondientes a la peor combinación que produce las mayores tensiones y/o deformaciones. Incluye la amplificación de esfuerzos debidos a los efectos de segundo orden y excentricidad adicional por pandeo.
Referencia: Esfuerzos pésimos (mayorados), correspondientes a la peor combinación que produce las mayores tensiones y/o deformaciones. Incluye la amplificación de esfuerzos debidos a los efectos de segundo orden (no incluye pandeo).
Nota: Los esfuerzos están referidos a ejes locales de la columna.
Columna
Planta
C1
Cimentación
C1a
Columnas
C2
Cimentación
C2a
Columnas
C3
Cimentación
C3a
Columnas
C4
Cimentación
C4a
Columnas
Dimensión (cm) Diámetro:70
Tramo (m)
Armado
H Hpx Hpy (m) (m) (m)
Mx My (t·m) (t·m)
Referencia N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
7.03 12.60 2.08
7.03 12.60 2.08
3.14 3.14 3.14
4.31
0.48 -1.54
4.31
0.48 -1.54
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14
4.40
1.18 -1.34
4.40
1.18 -1.34
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14
4.42
2.45 -0.95
4.42
2.45 -0.95
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14
4.44
3.69 -0.58
4.44
3.69 -0.58
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14
4.49
6.17 0.18
4.49
6.17 0.18
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14
4.51
7.42 0.56
4.51
7.42 0.56
0.00/0.35
3.14 3.14 3.14
4.52
8.28 0.83
4.52
8.28 0.83
#3c/15 cm 1.70 1.70 1.70
7.02 12.59 2.05
7.02 12.59 2.05
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
3.14 3.14 3.14
4.30 -0.48 -1.53
4.30 -0.48 -1.53
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14
4.40 -1.18 -1.33
4.40 -1.18 -1.33
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14
4.42 -2.45 -0.95
4.42 -2.45 -0.95
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14
4.44 -3.69 -0.57
4.44 -3.69 -0.57
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14
4.48 -6.17 0.18
4.48 -6.17 0.18
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14
4.50 -7.41 0.55
4.50 -7.41 0.55
0.00/0.35
3.14 3.14 3.14
4.52 -8.28 0.81
4.52 -8.28 0.81
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 1.70 1.70 1.70
Críticos N (t)
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
Estribos
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 13.37 12.50 0.18 13.37 12.50 0.18
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
3.14 3.14 3.14 10.66
1.25 -0.12 10.66
1.25 -0.12
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14 10.92
2.50 -0.08 10.92
2.50 -0.08
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14 10.94
3.73 -0.05 10.94
3.73 -0.05
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14 10.96
4.95 -0.02 10.96
4.95 -0.02
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14 10.98
6.17 0.02 10.98
6.17 0.02
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14 11.00
7.40 0.05 11.00
7.40 0.05
0.00/0.35
3.14 3.14 3.14 11.03
8.25 0.08 11.03
8.25 0.08
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 13.38 12.49 0.16 13.38 12.49 0.16
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
3.14 3.14 3.14 10.67 -1.25 -0.11 10.67 -1.25 -0.11
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14 10.93 -2.50 -0.08 10.93 -2.50 -0.08
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14 10.95 -3.72 -0.05 10.95 -3.72 -0.05
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14 10.97 -4.95 -0.02 10.97 -4.95 -0.02
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14 11.00 -6.17 0.01 11.00 -6.17 0.01
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14 11.02 -7.39 0.04 11.02 -7.39 0.04
0.00/0.35
3.14 3.14 3.14 11.04 -8.25 0.06 11.04 -8.25 0.06
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [33]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Columna
Planta
C5
Cimentación
C5a
Columnas
C6
Cimentación
C6a
Columnas
Dimensión (cm) Diámetro:70
Tramo (m)
Armado
-1.70/0.00 10#5
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
Diámetro:70
Cimentación
C7a
Columnas
C8
Cimentación
C8a
Columnas
Cimentación
C9a
Columnas
C10
Cimentación
C10a
Columnas
Cimentación
C11a
Columnas
#3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 12.51 12.39 0.10 12.51 12.39 0.10 2.57 -0.04
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14 10.06
3.77 -0.02 10.06
3.77 -0.02
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14 10.08
4.97 -0.01 10.08
4.97 -0.01
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14 10.10
6.17 0.01 10.10
6.17 0.01
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14 10.12
7.37 0.03 10.12
7.37 0.03
0.00/0.35
3.14 3.14 3.14 10.15
8.22 0.04 10.15
8.22 0.04
-1.70/0.00 10#5
3.14 3.14 3.14
9.65
1.34 -0.06
#3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 12.51 12.41 0.21 12.51 12.41 0.21 3.14 3.14 3.14
9.78 -1.31 -0.14
9.78 -1.31 -0.14
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14 10.04 -2.54 -0.10 10.04 -2.54 -0.10
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14 10.06 -3.75 -0.06 10.06 -3.75 -0.06
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14 10.08 -4.96 -0.02 10.08 -4.96 -0.02
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14 10.11 -6.17 0.02 10.11 -6.17 0.02
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14 10.13 -7.37 0.05 10.13 -7.37 0.05
-1.70/0.00 10#5
3.14 3.14 3.14 10.15 -8.22 0.08 10.15 -8.22 0.08 #3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 12.58 12.41 0.15 12.58 12.41 0.15 9.85
1.32 0.10
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14 10.11
2.55 0.07 10.11
2.55 0.07
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14 10.13
3.76 0.05 10.13
3.76 0.05
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14 10.15
4.96 0.02 10.15
4.96 0.02
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14 10.17
6.17 -0.01 10.17
6.17 -0.01
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14 10.19
7.38 -0.04 10.19
7.38 -0.04
0.00/0.35
3.14 3.14 3.14 10.22
8.22 -0.06 10.22
8.22 -0.06
-1.70/0.00 10#5
3.14 3.14 3.14
9.85
1.32 0.10
#3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 12.56 12.40 0.18 12.56 12.40 0.18 3.14 3.14 3.14
9.84 -1.32 0.11
9.84 -1.32 0.11
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14 10.10 -2.55 0.08 10.10 -2.55 0.08
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14 10.12 -3.76 0.05 10.12 -3.76 0.05
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14 10.14 -4.96 0.01 10.14 -4.96 0.01
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14 10.16 -6.17 -0.02 10.16 -6.17 -0.02
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14 10.18 -7.37 -0.05 10.18 -7.37 -0.05
-1.70/0.00 10#5
3.14 3.14 3.14 10.20 -8.22 -0.07 10.20 -8.22 -0.07 #3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 13.35 12.50 0.14 13.35 12.50 0.14
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
3.14 3.14 3.14 10.64
1.25 0.10 10.64
1.25 0.10
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14 10.90
2.50 0.07 10.90
2.50 0.07
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14 10.92
3.72 0.04 10.92
3.72 0.04
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14 10.94
4.95 0.02 10.94
4.95 0.02
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14 10.96
6.17 -0.01 10.96
6.17 -0.01
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14 10.98
7.40 -0.04 10.98
7.40 -0.04
0.00/0.35
3.14 3.14 3.14 11.01
8.25 -0.06 11.01
8.25 -0.06
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 13.35 12.49 0.17 13.35 12.49 0.17
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
3.14 3.14 3.14 10.64 -1.25 0.11 10.64 -1.25 0.11
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14 10.90 -2.50 0.08 10.90 -2.50 0.08
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14 10.92 -3.72 0.05 10.92 -3.72 0.05
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14 10.94 -4.94 0.01 10.94 -4.94 0.01
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14 10.96 -6.17 -0.02 10.96 -6.17 -0.02
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14 10.99 -7.39 -0.05 10.99 -7.39 -0.05
0.00/0.35 C11
Mx My (t·m) (t·m) 1.34 -0.06
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
Diámetro:70
Referencia N (t) 9.65
0.00/0.35 C9
Mx My (t·m) (t·m)
2.57 -0.04 10.04
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
Diámetro:70
Críticos N (t)
3.14 3.14 3.14 10.04
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
Diámetro:70
H Hpx Hpy (m) (m) (m)
2.35/2.86
0.00/0.35 C7
Estribos
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
3.14 3.14 3.14 11.01 -8.25 -0.07 11.01 -8.25 -0.07 #3c/15 cm 1.70 1.70 1.70
7.02 12.60 2.05
7.02 12.60 2.05
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
3.14 3.14 3.14
4.31
0.48 1.53
4.31
0.48 1.53
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14
4.40
1.18 1.33
4.40
1.18 1.33
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14
4.42
2.45 0.95
4.42
2.45 0.95
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [34]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Columna
Planta
C12
Cimentación
C12a
Columnas
Dimensión (cm)
Diámetro:70
Tramo (m)
Armado
Estribos
H Hpx Hpy (m) (m) (m)
Críticos N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
Referencia N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14
4.44
3.69 0.58
4.44
3.69 0.58
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14
4.48
6.17 -0.18
4.48
6.17 -0.18
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14
4.51
7.41 -0.55
4.51
7.41 -0.55
0.00/0.35
3.14 3.14 3.14
4.52
8.28 -0.82
4.52
8.28 -0.82
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 1.70 1.70 1.70
7.03 12.59 2.08
7.03 12.59 2.08
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
3.14 3.14 3.14
4.31 -0.48 1.54
4.31 -0.48 1.54
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14
4.40 -1.18 1.34
4.40 -1.18 1.34
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14
4.42 -2.45 0.96
4.42 -2.45 0.96
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14
4.45 -3.69 0.58
4.45 -3.69 0.58
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14
4.49 -6.17 -0.18
4.49 -6.17 -0.18
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14
4.51 -7.41 -0.56
4.51 -7.41 -0.56
0.00/0.35
3.14 3.14 3.14
4.53 -8.28 -0.83
4.53 -8.28 -0.83
3.- COMPROBACIÓN DE LA RESISTENCIA A CORTANTE EN PILARES DE HORMIGÓN
Tramo: Nivel inicial / nivel final del tramo entre plantas.
Armado: Primer sumando: Armado de esquina. Segundo sumando: Armado de cara X. Tercer sumando: Armado de cara Y.
Estribos: Se indica solamente el estribo perimetral dispuesto. Si existen otros estribos y ramas debe consultar el dibujo del cuadro de pilares. Pueden existir distintas separaciones en cabeza, pie y nudo, que puede consultar en opciones y despiece de pilares.
Críticos: Esfuerzos cortantes (mayorados) correspondientes a la combinación que produce el estado de tensiones tangenciales más desfavorable.
Nsd: Axil de cálculo [(+) compresión, (-) tracción]
Vsdx, Vsdy: Cortante de cálculo en cada dirección
Vrd1x, Vrd1y: Esfuerzo cortante de agotamiento por compresión oblicua en el alma (en cada dirección)
Vrd2x, Vrd2y: Esfuerzo cortante de agotamiento por tracción en el alma (en cada dirección)
Comprobación de la interacción en las dos direcciones (CCi):
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [35]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Origen de los esfuerzos pésimos: G: Sólo gravitatorias GV: Gravitatorias + viento GS: Gravitatorias + sismo GVS: Gravitatorias + viento + sismo
Cumple: Sí: Indica que el valor de CCi es 1 para las dos comprobaciones No: Indica que el valor de CCi es 1 para alguna de las dos comprobaciones o que la separación de estribos es mayor que la exigida por la norma
Nota: Los esfuerzos están referidos a ejes locales de la columna.
Columna
Planta
C1
Cimentación
C1a
Columnas
C2
Cimentación
C2a
Columnas
C3
Cimentación
C3a
Columnas
C4
Cimentación
C4a
Columnas
C5
Cimentación
C5a
Columnas
Dimensión (cm) Diámetro:70
Tramo (m)
Armados
-1.70/0.00 10#5
Estribos #3c/15 cm
Nsd (t)
Críticos Cumple Vsdx Vrd1x Vrd2x Vsdy Vrd1y Vrd2y CC1 CC2 Origen (t) (t) (t) (t) (t) (t)
4.55 -2.50 56.80 24.37 0.76 56.80 24.37 0.05 0.11
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
---
---
---
---
---
---
---
---
2.35/2.86
---
---
---
---
---
---
---
---
1.85/2.35
---
---
---
---
---
---
---
---
1.35/1.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.85/1.35
---
---
---
---
---
---
---
---
0.35/0.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.00/0.35
---
---
---
---
---
---
---
---
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm
4.55 2.50 56.80 24.37 0.76 56.80 24.37 0.05 0.11
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
---
---
---
---
---
---
---
---
2.35/2.86
---
---
---
---
---
---
---
---
1.85/2.35
---
---
---
---
---
---
---
---
1.35/1.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.85/1.35
---
---
---
---
---
---
---
---
0.35/0.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.00/0.35
---
---
---
---
---
---
---
---
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 11.10 -2.46 56.80 25.71 0.07 56.80 25.71 0.04 0.10
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
---
---
---
---
---
---
---
---
2.35/2.86
---
---
---
---
---
---
---
---
1.85/2.35
---
---
---
---
---
---
---
---
1.35/1.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.85/1.35
---
---
---
---
---
---
---
---
0.35/0.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.00/0.35
---
---
---
---
---
---
---
---
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 11.11 2.46 56.80 25.71 0.06 56.80 25.71 0.04 0.10
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
---
---
---
---
---
---
---
---
2.35/2.86
---
---
---
---
---
---
---
---
1.85/2.35
---
---
---
---
---
---
---
---
1.35/1.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.85/1.35
---
---
---
---
---
---
---
---
0.35/0.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.00/0.35
---
---
---
---
---
---
---
---
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
#3c/15 cm 10.21 -2.42 56.80 25.53 0.04 56.80 25.53 0.04 0.09 ---
---
---
---
---
---
---
GV
Sí
GV
Sí
GV
Sí
GV
Sí
GV
Sí
---
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [36]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Columna
Planta
C6
Cimentación
C6a
Columnas
C7
Cimentación
C7a
Columnas
C8
Cimentación
C8a
Columnas
C9
Cimentación
C9a
Columnas
C10
Cimentación
C10a
Columnas
C11
Cimentación
C11a
Columnas
C12
Cimentación
Dimensión (cm)
Diámetro:70
Tramo (m)
Armados
Estribos
Nsd (t)
Críticos Cumple Vsdx Vrd1x Vrd2x Vsdy Vrd1y Vrd2y CC1 CC2 Origen (t) (t) (t) (t) (t) (t)
2.35/2.86
---
---
---
---
---
---
---
---
1.85/2.35
---
---
---
---
---
---
---
---
1.35/1.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.85/1.35
---
---
---
---
---
---
---
---
0.35/0.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.00/0.35
---
---
---
---
---
---
---
---
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 10.22 2.43 56.80 25.53 0.08 56.80 25.53 0.04 0.10
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
---
---
---
---
---
---
---
---
2.35/2.86
---
---
---
---
---
---
---
---
1.85/2.35
---
---
---
---
---
---
---
---
1.35/1.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.85/1.35
---
---
---
---
---
---
---
---
0.35/0.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.00/0.35
---
---
---
---
---
---
---
---
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 10.28 -2.43 56.80 25.54 -0.06 56.80 25.54 0.04 0.10
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
---
---
---
---
---
---
---
---
2.35/2.86
---
---
---
---
---
---
---
---
1.85/2.35
---
---
---
---
---
---
---
---
1.35/1.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.85/1.35
---
---
---
---
---
---
---
---
0.35/0.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.00/0.35
---
---
---
---
---
---
---
---
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 10.27 2.43 56.80 25.54 -0.06 56.80 25.54 0.04 0.10
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
---
---
---
---
---
---
---
---
2.35/2.86
---
---
---
---
---
---
---
---
1.85/2.35
---
---
---
---
---
---
---
---
1.35/1.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.85/1.35
---
---
---
---
---
---
---
---
0.35/0.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.00/0.35
---
---
---
---
---
---
---
---
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 11.08 -2.46 56.80 25.71 -0.05 56.80 25.71 0.04 0.10
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
---
---
---
---
---
---
---
---
2.35/2.86
---
---
---
---
---
---
---
---
1.85/2.35
---
---
---
---
---
---
---
---
1.35/1.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.85/1.35
---
---
---
---
---
---
---
---
0.35/0.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.00/0.35
---
---
---
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---
---
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---
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 11.08 2.46 56.80 25.71 -0.06 56.80 25.71 0.04 0.10
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
---
---
---
---
---
---
---
---
2.35/2.86
---
---
---
---
---
---
---
---
1.85/2.35
---
---
---
---
---
---
---
---
1.35/1.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.85/1.35
---
---
---
---
---
---
---
---
0.35/0.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.00/0.35
---
---
---
---
---
---
---
---
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm
4.55 -2.50 56.80 24.37 -0.76 56.80 24.37 0.05 0.11
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
---
---
---
---
---
---
---
---
2.35/2.86
---
---
---
---
---
---
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---
1.85/2.35
---
---
---
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---
---
---
---
1.35/1.85
---
---
---
---
---
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0.85/1.35
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0.35/0.85
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0.00/0.35
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Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm
4.56 2.50 56.80 24.37 -0.77 56.80 24.37 0.05 0.11
GV
Sí
GV
Sí
GV
Sí
GV
Sí
GV
Sí
GV
Sí
GV
Sí
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [37]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Columna C12a
Planta Columnas
Dimensión (cm)
Tramo (m)
Armados
Estribos
Nsd (t)
Críticos Cumple Vsdx Vrd1x Vrd2x Vsdy Vrd1y Vrd2y CC1 CC2 Origen (t) (t) (t) (t) (t) (t)
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
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2.35/2.86
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1.85/2.35
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1.35/1.85
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0.85/1.35
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0.35/0.85
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0.00/0.35
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4.- LISTADO DE CUANTIFICACIONES DE COLUMNAS Acero en barras y estribos:fy = 4200 Planta
1:Cimentación
Dimensiones Cimbra Concreto Diam. Nº Longitud Total A.barras A.estribos m m2 m3 cm. cm. Kg. Kg.
Referencia C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 (x12) Total planta
Concreto:f'c=250
1
Diám:0.70
3.7
0.65 #5 #5 #3
10 10 13
225 2250 103 1030 176 2288
34.97 16.01 12.75
44.4
7.80
611.76
153.00
44.4
7.80
611.70
153.00
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [38]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Fecha: AGOSTO 2015
Acero en barras y estribos:fy = 4200 Resumen de cuantificación (+10%) Planta Planta
Tipo acero 1 Acero en barras Acero en estribos Acero en arranques Total
Diam. Longitud Peso Cimbra Concreto (m) (Kg) m2 m3 #5 #3 #5
270.00 462 274.56 168 123.60 211 841 44.40
7.80
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [39]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Fecha: AGOSTO 2015
Acero en perfiles formados en frío: ASTM A 572 50 ksi Acero en perfiles laminados: ASTM A 36 36 ksi Planta
2 Columnas
Referencia
Tipo perfil
Longitud
Peso
3.35
128.50
40.20
1542.00
Aceros laminados C1a C2a C4a C5a C7a C8a C10a C11a (x12)
C3a IPR 12x6 1/2"x38.70 C6a C9a C12a Total
Total planta
2
1542.00 1542.00
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [40]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Acero en perfiles formados en frío: ASTM A 572 50 ksi Acero en perfiles laminados: ASTM A 36 36 ksi Resumen de cuantificación Tipo acero
Tipo perfil
Longitud Peso (m) (Kg)
Aceros laminados IPR 12x6 1/2"x38.70 Total
40.20 1542 1542
Total obra
1542
5.- SUMATORIO DE ESFUERZOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPÓTESIS Y PLANTA
Sólo se tienen en cuenta los esfuerzos de pilares, muros y pantallas, por lo que si la obra tiene vigas con vinculación exterior, vigas inclinadas, diagonales o estructuras 3D integradas, los esfuerzos de dichos elementos no se muestran en el siguiente listado.
Este listado es de utilidad para conocer las cargas actuantes por encima de la cota de la base de los soportes sobre una planta, por lo que para casos tales como pilares apeados traccionados, los esfuerzos de dichos pilares tendrán la influencia no sólo de las cargas por encima sino también la de las cargas que recibe de plantas inferiores.
5.1.- Resumido Valores referidos al origen (X=0.00, Y=0.00) Planta Cimentación
Cota (m)
N (t)
Condición
Mx (t·m)
My (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
0.00 Peso propio Cargas muertas H1 Carga viva CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N1
11.39 112.78 0.00 0.00 0.00 0.00 20.64 204.37 0.00 0.00 37.42 370.48 -21.83 -216.1 37.42 370.48 -21.83 -216.1 34.41 340.61
182.27 0.00 0.00 330.29 0.00 598.75 -349.3 598.75 -349.3 550.48
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00
-0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 -0.01 0.01 -0.01 0.01
Desplante Cimentación -1.70 Peso propio Cargas muertas H1 Carga viva CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N1
31.02 307.09 0.00 0.00 0.00 0.00 20.64 204.37 0.00 0.00 37.42 370.48 -21.83 -216.1 37.42 370.48 -21.83 -216.1 34.41 340.61
496.30 0.00 0.00 330.29 0.00 598.75 -349.3 598.75 -349.3 550.48
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00
-0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 -0.01 0.01 -0.01 0.01
5.2.- Completo
Nota: Junto a la referencia de cada soporte se indican las coordenadas X e Y del centro de gravedad (m) y en pilares, el ángulo (grados) de giro de los ejes locales respecto a los globales. Tramo: Nivel inicial / nivel final del tramo entre plantas.
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [41]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Planta: Cimentación
Soporte
Tramo (m)
Esfuerzos locales en la base del soporte Condición
N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
Esfuerzos locales referidos al origen (X=0.00, Y=0.00, Z=0.00) N (t)
Mx (t·m)
My (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
C11a [0.000;32.000;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 0.61 0.54 -0.08 0.16 -0.07 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 0.88 1.84 -0.17 0.55 -0.15 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 1.60 2.99 -0.30 0.90 -0.28 0.00 V 1-X -0.93 -1.75 0.18 -0.53 0.16 -0.00 V 2+Y 1.60 2.99 -0.30 0.90 -0.28 0.00 V 2 -Y -0.93 -1.75 0.18 -0.53 0.16 -0.00 N1 1.47 3.07 -0.28 0.92 -0.26 0.00
0.61 0.00 0.00 0.88 0.00 1.60 -0.93 1.60 -0.93 1.47
-0.54 19.46 -0.16 0.07 5.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.84 28.38 -0.55 0.15 17.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.99 51.41 -0.90 0.28 28.81 1.75 -29.99 0.53 -0.16 -16.80 -2.99 51.41 -0.90 0.28 28.81 1.75 -29.99 0.53 -0.16 -16.80 -3.07 47.29 -0.92 0.26 29.44
C9a [0.000;25.600;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 1.16 0.54 -0.00 0.16 -0.00 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.22 1.84 -0.01 0.54 -0.01 -0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 4.03 2.98 -0.02 0.89 -0.02 -0.00 V 1-X -2.35 -1.74 0.01 -0.52 0.01 0.00 V 2+Y 4.03 2.98 -0.02 0.89 -0.02 -0.00 V 2 -Y -2.35 -1.74 0.01 -0.52 0.01 0.00 N1 3.70 3.06 -0.02 0.91 -0.02 -0.00
1.16 0.00 0.00 2.22 0.00 4.03 -2.35 4.03 -2.35 3.70
-0.54 0.00 0.00 -1.84 0.00 -2.98 1.74 -2.98 1.74 -3.06
C7a [0.000;19.200;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 1.08 0.53 -0.01 0.15 -0.01 0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.06 1.83 -0.01 0.54 -0.01 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 3.74 2.97 -0.02 0.88 -0.02 0.00 V 1-X -2.18 -1.73 0.01 -0.51 0.01 -0.00 V 2+Y 3.74 2.97 -0.02 0.88 -0.02 0.00 V 2 -Y -2.18 -1.73 0.01 -0.51 0.01 -0.00 N1 3.44 3.05 -0.02 0.89 -0.02 0.00
1.08 0.00 0.00 2.06 0.00 3.74 -2.18 3.74 -2.18 3.44
-0.53 20.82 -0.15 0.01 2.95 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.83 39.60 -0.54 0.01 10.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.97 71.74 -0.88 0.02 16.87 1.73 -41.85 0.51 -0.01 -9.84 -2.97 71.74 -0.88 0.02 16.87 1.73 -41.85 0.51 -0.01 -9.84 -3.05 66.00 -0.89 0.02 17.16
C5a [0.000;12.800;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 1.08 0.53 0.00 0.15 0.00 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.05 1.83 0.01 0.53 0.01 -0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 3.71 2.97 0.02 0.87 0.01 -0.00 V 1-X -2.16 -1.73 -0.01 -0.51 -0.01 0.00 V 2+Y 3.71 2.97 0.02 0.87 0.01 -0.00 V 2 -Y -2.16 -1.73 -0.01 -0.51 -0.01 0.00 N1 3.41 3.05 0.01 0.89 0.01 -0.00
1.08 0.00 0.00 2.05 0.00 3.71 -2.16 3.71 -2.16 3.41
-0.53 13.79 -0.15 -0.00 1.96 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.83 26.20 -0.53 -0.01 6.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.97 47.47 -0.87 -0.01 11.20 1.73 -27.69 0.51 0.01 -6.53 -2.97 47.47 -0.87 -0.01 11.20 1.73 -27.69 0.51 0.01 -6.53 -3.05 43.67 -0.89 -0.01 11.40
C3a [0.000;6.400;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 1.16 0.54 0.01 0.16 0.01 0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.23 1.84 0.02 0.54 0.01 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 4.04 2.98 0.03 0.89 0.03 0.00 V 1-X -2.36 -1.74 -0.02 -0.52 -0.02 -0.00 V 2+Y 4.04 2.98 0.03 0.89 0.03 0.00 V 2 -Y -2.36 -1.74 -0.02 -0.52 -0.02 -0.00 N1 3.71 3.06 0.03 0.91 0.02 0.00
1.16 0.00 0.00 2.23 0.00 4.04 -2.36 4.04 -2.36 3.71
-0.54 7.43 -0.16 -0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.84 14.23 -0.54 -0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.98 25.82 -0.89 -0.03 1.74 -15.06 0.52 0.02 -2.98 25.82 -0.89 -0.03 1.74 -15.06 0.52 0.02 -3.06 23.72 -0.91 -0.02
1.00 0.00 0.00 3.48 0.00 5.71 -3.33 5.71 -3.33 5.79
C1a [0.000;0.000;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 0.61 0.54 0.08 0.16 0.07 0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 0.88 1.84 0.17 0.55 0.15 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 1.60 2.99 0.31 0.90 0.28 0.00 V 1-X -0.93 -1.75 -0.18 -0.53 -0.16 -0.00 V 2+Y 1.60 2.99 0.31 0.90 0.28 0.00 V 2 -Y -0.93 -1.75 -0.18 -0.53 -0.16 -0.00 N1 1.47 3.07 0.28 0.92 0.26 0.00
0.61 0.00 0.00 0.88 0.00 1.60 -0.93 1.60 -0.93 1.47
-0.54 0.00 0.00 -1.84 0.00 -2.99 1.75 -2.99 1.75 -3.07
-0.08 0.00 0.00 -0.17 0.00 -0.31 0.18 -0.31 0.18 -0.28
-0.16 0.00 0.00 -0.55 0.00 -0.90 0.53 -0.90 0.53 -0.92
-0.07 0.00 0.00 -0.15 0.00 -0.28 0.16 -0.28 0.16 -0.26
-0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
C2a [19.800;0.000;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 0.61 -0.54 0.08 -0.16 0.07 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 0.88 -1.84 0.17 -0.55 0.15 -0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 1.60 -2.99 0.30 -0.90 0.28 -0.00 V 1-X -0.93 1.74 -0.18 0.52 -0.16 0.00 V 2+Y 1.60 -2.99 0.30 -0.90 0.28 -0.00 V 2 -Y -0.93 1.74 -0.18 0.52 -0.16 0.00 N1 1.47 -3.07 0.28 -0.92 0.26 -0.00
0.61 12.53 0.00 0.00 0.00 0.00 0.88 19.28 0.00 0.00 1.60 34.58 -0.93 -20.17 1.60 34.58 -0.93 -20.17 1.47 32.14
-0.08 0.00 0.00 -0.17 0.00 -0.30 0.18 -0.30 0.18 -0.28
0.16 0.00 0.00 0.55 0.00 0.90 -0.52 0.90 -0.52 0.92
-0.07 0.00 0.00 -0.15 0.00 -0.28 0.16 -0.28 0.16 -0.26
-1.43 0.00 0.00 -3.03 0.00 -5.52 3.22 -5.52 3.22 -5.05
29.71 0.00 0.00 56.90 0.00 103.24 -60.22 103.24 -60.22 94.84
-0.16 0.00 0.00 -0.54 0.00 -0.89 0.52 -0.89 0.52 -0.91
0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.02 -0.01 0.02 -0.01 0.02
4.00 0.00 0.00 13.90 0.00 22.83 -13.32 22.83 -13.32 23.17
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [42]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Planta: Cimentación
Soporte
Tramo (m)
Esfuerzos locales en la base del soporte Condición
N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
Esfuerzos locales referidos al origen (X=0.00, Y=0.00, Z=0.00) N (t)
Mx (t·m)
My (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
C4a [19.800;6.400;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 1.16 -0.54 0.00 -0.16 0.00 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.23 -1.84 0.01 -0.54 0.01 -0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 4.04 -2.98 0.03 -0.89 0.02 -0.00 V 1-X -2.36 1.74 -0.01 0.52 -0.01 0.00 V 2+Y 4.04 -2.98 0.03 -0.89 0.02 -0.00 V 2 -Y -2.36 1.74 -0.01 0.52 -0.01 0.00 N1 3.72 -3.06 0.02 -0.90 0.02 -0.00
1.16 23.57 7.44 0.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.23 45.97 14.25 0.54 0.00 0.00 0.00 0.00 4.04 83.05 25.86 0.89 -2.36 -48.45 -15.08 -0.52 4.04 83.05 25.86 0.89 -2.36 -48.45 -15.08 -0.52 3.72 76.62 23.76 0.90
-0.00 0.00 0.00 -0.01 0.00 -0.02 0.01 -0.02 0.01 -0.02
C6a [19.800;12.800;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 1.08 -0.53 0.01 -0.15 0.01 0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.05 -1.83 0.02 -0.54 0.02 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 3.71 -2.97 0.03 -0.88 0.03 0.00 V 1-X -2.16 1.73 -0.02 0.51 -0.02 -0.00 V 2+Y 3.71 -2.97 0.03 -0.88 0.03 0.00 V 2 -Y -2.16 1.73 -0.02 0.51 -0.02 -0.00 N1 3.41 -3.05 0.03 -0.89 0.03 0.00
1.08 21.87 13.79 0.15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.05 42.39 26.20 0.54 0.00 0.00 0.00 0.00 3.71 76.45 47.47 0.88 -2.16 -44.60 -27.69 -0.51 3.71 76.45 47.47 0.88 -2.16 -44.60 -27.69 -0.51 3.41 70.64 43.67 0.89
-0.01 -2.11 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.02 -7.18 0.00 0.00 -0.03 -11.82 0.02 6.89 -0.03 -11.82 0.02 6.89 -0.03 -11.97
C8a [19.800;19.200;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 1.08 -0.53 -0.01 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.06 -1.83 -0.01 CV 1 0.00 0.00 0.00 V 1+X 3.73 -2.97 -0.03 V 1-X -2.18 1.73 0.02 V 2+Y 3.73 -2.97 -0.03 V 2 -Y -2.18 1.73 0.02 N1 3.43 -3.05 -0.02
-0.15 0.00 0.00 -0.54 0.00 -0.88 0.51 -0.88 0.51 -0.89
-0.01 0.00 0.00 -0.01 0.00 -0.02 0.01 -0.02 0.01 -0.02
1.08 21.98 20.80 0.15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.06 42.60 39.55 0.54 0.00 0.00 0.00 0.00 3.73 76.84 71.66 0.88 -2.18 -44.82 -41.80 -0.51 3.73 76.84 71.66 0.88 -2.18 -44.82 -41.80 -0.51 3.43 71.00 65.92 0.89
0.01 0.00 0.00 0.01 0.00 0.02 -0.01 0.02 -0.01 0.02
-2.82 0.00 0.00 -10.03 0.00 -16.39 9.56 -16.39 9.56 -16.71
C10a [19.800;25.600;0.0 grados] 2.86/3.14 Peso propio 1.16 -0.54 -0.01 (IPR 12x6 1/2"x38.70) Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.22 -1.84 -0.01 CV 1 0.00 0.00 0.00 V 1+X 4.03 -2.98 -0.03 V 1-X -2.35 1.74 0.02 V 2+Y 4.03 -2.98 -0.03 V 2 -Y -2.35 1.74 0.02 N1 3.70 -3.06 -0.02
-0.16 0.00 0.00 -0.54 0.00 -0.89 0.52 -0.89 0.52 -0.90
-0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.01 0.00 0.00 0.00 -0.03 0.00 0.01 -0.00 -0.03 0.00 0.01 -0.00 -0.02 0.00
1.16 23.51 29.71 0.16 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.22 45.84 56.91 0.54 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.03 82.82 103.25 0.89 0.03 -2.35 -48.31 -60.23 -0.52 -0.01 4.03 82.82 103.25 0.89 0.03 -2.35 -48.31 -60.23 -0.52 -0.01 3.70 76.40 94.85 0.90 0.02
-3.90 0.00 0.00 -13.63 0.00 -22.31 13.01 -22.31 13.01 -22.72
C12a [19.800;32.000;0.0 grados] 2.86/3.14 Peso propio 0.61 -0.54 -0.08 (IPR 12x6 1/2"x38.70) Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 Carga viva 0.88 -1.84 -0.17 CV 1 0.00 0.00 0.00 V 1+X 1.60 -2.99 -0.31 V 1-X -0.93 1.74 0.18 V 2+Y 1.60 -2.99 -0.31 V 2 -Y -0.93 1.74 0.18 N1 1.47 -3.07 -0.28
-0.16 0.00 0.00 -0.55 0.00 -0.90 0.52 -0.90 0.52 -0.92
-0.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.16 0.00 0.00 0.00 -0.28 0.00 0.16 -0.00 -0.28 0.00 0.16 -0.00 -0.26 0.00
0.61 12.54 19.47 0.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.88 19.31 28.40 0.55 0.00 0.00 0.00 0.00 1.60 34.63 51.45 0.90 -0.93 -20.20 -30.01 -0.52 1.60 34.63 51.45 0.90 -0.93 -20.20 -30.01 -0.52 1.47 32.18 47.33 0.92
0.07 0.00 0.00 0.16 0.00 0.28 -0.16 0.28 -0.16 0.26
-3.71 0.00 0.00 -14.58 0.00 -23.19 13.53 -23.19 13.53 -24.30
-0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 -0.01 0.01 -0.01 0.01
Sumatorio
-0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
Peso propio Cargas muertas H1 Carga viva CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N1
11.39 0.00 0.00 20.64 0.00 37.42 -21.83 37.42 -21.83 34.41
112.78 0.00 0.00 204.37 0.00 370.48 -216.1 370.48 -216.1 340.61
182.27 0.00 0.00 330.29 0.00 598.75 -349.3 598.75 -349.3 550.48
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00
-1.09 0.00 0.00 -3.72 0.00 -6.18 3.60 -6.18 3.60 -6.20
Planta: Desplante Cimentación
Soporte
Tramo (m)
Esfuerzos locales en la base del soporte Condición
N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
Esfuerzos locales referidos al origen (X=0.00, Y=0.00, Z=-1.70) N (t)
Mx (t·m)
My (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [43]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Planta: Desplante Cimentación
Soporte
Tramo (m)
Esfuerzos locales en la base del soporte Condición
N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
Esfuerzos locales referidos al origen (X=0.00, Y=0.00, Z=-1.70) N (t)
Mx (t·m)
My (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
C1 [0.000;0.000;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio 2.24 0.82 0.20 0.16 0.07 0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 0.88 2.78 0.43 0.55 0.15 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 1.60 4.52 0.79 0.90 0.28 0.00 V 1-X -0.93 -2.64 -0.46 -0.53 -0.16 -0.00 V 2+Y 1.60 4.52 0.79 0.90 0.28 0.00 V 2 -Y -0.93 -2.64 -0.46 -0.53 -0.16 -0.00 N1 1.47 4.64 0.72 0.92 0.26 0.00
2.24 0.00 0.00 0.88 0.00 1.60 -0.93 1.60 -0.93 1.47
-0.82 0.00 0.00 -2.78 0.00 -4.52 2.64 -4.52 2.64 -4.64
-0.20 0.00 0.00 -0.43 0.00 -0.79 0.46 -0.79 0.46 -0.72
-0.16 0.00 0.00 -0.55 0.00 -0.90 0.53 -0.90 0.53 -0.92
-0.07 0.00 0.00 -0.15 0.00 -0.28 0.16 -0.28 0.16 -0.26
-0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
C2 [19.800;0.000;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio 2.24 -0.81 0.20 -0.16 0.07 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 0.88 -2.78 0.43 -0.55 0.15 -0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 1.60 -4.52 0.78 -0.90 0.28 -0.00 V 1-X -0.93 2.64 -0.45 0.52 -0.16 0.00 V 2+Y 1.60 -4.52 0.78 -0.90 0.28 -0.00 V 2 -Y -0.93 2.64 -0.45 0.52 -0.16 0.00 N1 1.47 -4.64 0.71 -0.92 0.26 -0.00
2.24 45.19 0.00 0.00 0.00 0.00 0.88 20.22 0.00 0.00 1.60 36.11 -0.93 -21.06 1.60 36.11 -0.93 -21.06 1.47 33.70
-0.20 0.00 0.00 -0.43 0.00 -0.78 0.45 -0.78 0.45 -0.71
0.16 0.00 0.00 0.55 0.00 0.90 -0.52 0.90 -0.52 0.92
-0.07 0.00 0.00 -0.15 0.00 -0.28 0.16 -0.28 0.16 -0.26
-1.43 0.00 0.00 -3.03 0.00 -5.52 3.22 -5.52 3.22 -5.05
C3 [0.000;6.400;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio 2.80 0.80 0.02 0.16 0.01 0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.23 2.76 0.04 0.54 0.01 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 4.04 4.50 0.08 0.89 0.03 0.00 V 1-X -2.36 -2.63 -0.04 -0.52 -0.02 -0.00 V 2+Y 4.04 4.50 0.08 0.89 0.03 0.00 V 2 -Y -2.36 -2.63 -0.04 -0.52 -0.02 -0.00 N1 3.71 4.60 0.07 0.91 0.02 0.00
2.80 0.00 0.00 2.23 0.00 4.04 -2.36 4.04 -2.36 3.71
-0.80 17.89 -0.16 -0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.76 14.21 -0.54 -0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 -4.50 25.77 -0.89 -0.03 2.63 -15.04 0.52 0.02 -4.50 25.77 -0.89 -0.03 2.63 -15.04 0.52 0.02 -4.60 23.68 -0.91 -0.02
1.00 0.00 0.00 3.48 0.00 5.71 -3.33 5.71 -3.33 5.79
C4 [19.800;6.400;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio 2.80 -0.80 0.01 -0.16 0.00 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.23 -2.76 0.03 -0.54 0.01 -0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 4.04 -4.50 0.07 -0.89 0.02 -0.00 V 1-X -2.36 2.62 -0.04 0.52 -0.01 0.00 V 2+Y 4.04 -4.50 0.07 -0.89 0.02 -0.00 V 2 -Y -2.36 2.62 -0.04 0.52 -0.01 0.00 N1 3.72 -4.60 0.06 -0.90 0.02 -0.00
2.80 56.22 17.90 0.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.23 46.89 14.23 0.54 0.00 0.00 0.00 0.00 4.04 84.57 25.81 0.89 -2.36 -49.33 -15.06 -0.52 4.04 84.57 25.81 0.89 -2.36 -49.33 -15.06 -0.52 3.72 78.16 23.72 0.90
C5 [0.000;12.800;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio 2.71 0.79 0.01 0.15 0.00 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.05 2.74 0.02 0.53 0.01 -0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 3.71 4.46 0.04 0.87 0.01 -0.00 V 1-X -2.16 -2.60 -0.02 -0.51 -0.01 0.00 V 2+Y 3.71 4.46 0.04 0.87 0.01 -0.00 V 2 -Y -2.16 -2.60 -0.02 -0.51 -0.01 0.00 N1 3.41 4.56 0.03 0.89 0.01 -0.00
2.71 0.00 0.00 2.05 0.00 3.71 -2.16 3.71 -2.16 3.41
C6 [19.800;12.800;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio 2.71 -0.80 0.02 -0.15 0.01 0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.05 -2.74 0.04 -0.54 0.02 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 3.71 -4.47 0.08 -0.88 0.03 0.00 V 1-X -2.16 2.61 -0.05 0.51 -0.02 -0.00 V 2+Y 3.71 -4.47 0.08 -0.88 0.03 0.00 V 2 -Y -2.16 2.61 -0.05 0.51 -0.02 -0.00 N1 3.41 -4.57 0.07 -0.89 0.03 0.00
2.71 54.52 34.71 0.15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.05 43.30 26.17 0.54 0.00 0.00 0.00 0.00 3.71 77.95 47.42 0.88 -2.16 -45.47 -27.66 -0.51 3.71 77.95 47.42 0.88 -2.16 -45.47 -27.66 -0.51 3.41 72.16 43.62 0.89
C7 [0.000;19.200;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio 2.72 0.80 -0.01 0.15 -0.01 0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.06 2.74 -0.03 0.54 -0.01 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 3.74 4.47 -0.06 0.88 -0.02 0.00 V 1-X -2.18 -2.61 0.03 -0.51 0.01 -0.00 V 2+Y 3.74 4.47 -0.06 0.88 -0.02 0.00 V 2 -Y -2.18 -2.61 0.03 -0.51 0.01 -0.00 N1 3.44 4.57 -0.05 0.89 -0.02 0.00
2.72 0.00 0.00 2.06 0.00 3.74 -2.18 3.74 -2.18 3.44
-0.00 0.00 0.00 -0.01 0.00 -0.02 0.01 -0.02 0.01 -0.02
-1.09 0.00 0.00 -3.72 0.00 -6.18 3.60 -6.18 3.60 -6.20
-0.79 34.72 -0.15 -0.00 1.96 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.74 26.19 -0.53 -0.01 6.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -4.46 47.45 -0.87 -0.01 11.20 2.60 -27.68 0.51 0.01 -6.53 -4.46 47.45 -0.87 -0.01 11.20 2.60 -27.68 0.51 0.01 -6.53 -4.56 43.65 -0.89 -0.01 11.40 -0.01 -2.11 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.02 -7.18 0.00 0.00 -0.03 -11.82 0.02 6.89 -0.03 -11.82 0.02 6.89 -0.03 -11.97
-0.80 52.23 -0.15 0.01 2.95 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.74 39.62 -0.54 0.01 10.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -4.47 71.77 -0.88 0.02 16.87 2.61 -41.87 0.51 -0.01 -9.84 -4.47 71.77 -0.88 0.02 16.87 2.61 -41.87 0.51 -0.01 -9.84 -4.57 66.03 -0.89 0.02 17.16
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [44]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Planta: Desplante Cimentación
Soporte
Tramo (m)
Esfuerzos locales en la base del soporte Condición
N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
-0.15 0.00 0.00 -0.54 0.00 -0.88 0.51 -0.88 0.51 -0.89
-0.01 0.00 0.00 -0.01 0.00 -0.02 0.01 -0.02 0.01 -0.02
-0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
C8 [19.800;19.200;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio 2.72 -0.80 -0.02 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.06 -2.74 -0.04 CV 1 0.00 0.00 0.00 V 1+X 3.73 -4.46 -0.07 V 1-X -2.18 2.60 0.04 V 2+Y 3.73 -4.46 -0.07 V 2 -Y -2.18 2.60 0.04 N1 3.43 -4.57 -0.06
C9 [0.000;25.600;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio 2.80 0.80 -0.01 0.16 -0.00 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.22 2.76 -0.03 0.54 -0.01 -0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 4.03 4.50 -0.06 0.89 -0.02 -0.00 V 1-X -2.35 -2.63 0.03 -0.52 0.01 0.00 V 2+Y 4.03 4.50 -0.06 0.89 -0.02 -0.00 V 2 -Y -2.35 -2.63 0.03 -0.52 0.01 0.00 N1 3.70 4.60 -0.05 0.91 -0.02 -0.00
C10 [19.800;25.600;0.0 grados] -1.70/0.00 Peso propio 2.80 -0.80 -0.01 (Diámetro:70) Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.22 -2.76 -0.04 CV 1 0.00 0.00 0.00 V 1+X 4.03 -4.50 -0.07 V 1-X -2.35 2.62 0.04 V 2+Y 4.03 -4.50 -0.07 V 2 -Y -2.35 2.62 0.04 N1 3.70 -4.60 -0.06 C11 [0.000;32.000;0.0 grados] (Diámetro:70)
-0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.01 0.00 0.00 0.00 -0.03 0.00 0.01 -0.00 -0.03 0.00 0.01 -0.00 -0.02 0.00
-1.70/0.00 Peso propio 2.24 0.82 -0.20 0.16 -0.07 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 0.88 2.78 -0.43 0.55 -0.15 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 1.60 4.52 -0.78 0.90 -0.28 0.00 V 1-X -0.93 -2.64 0.45 -0.53 0.16 -0.00 V 2+Y 1.60 4.52 -0.78 0.90 -0.28 0.00 V 2 -Y -0.93 -2.64 0.45 -0.53 0.16 -0.00 N1 1.47 4.64 -0.71 0.92 -0.26 0.00
C12 [19.800;32.000;0.0 grados] -1.70/0.00 Peso propio 2.24 -0.81 -0.20 (Diámetro:70) Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 Carga viva 0.88 -2.78 -0.43 CV 1 0.00 0.00 0.00 V 1+X 1.60 -4.52 -0.79 V 1-X -0.93 2.64 0.46 V 2+Y 1.60 -4.52 -0.79 V 2 -Y -0.93 2.64 0.46 N1 1.47 -4.63 -0.72 Sumatorio
-0.16 0.00 0.00 -0.54 0.00 -0.89 0.52 -0.89 0.52 -0.90
Peso propio Cargas muertas H1 Carga viva CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N1
-0.16 0.00 0.00 -0.55 0.00 -0.90 0.52 -0.90 0.52 -0.92
-0.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.16 0.00 0.00 0.00 -0.28 0.00 0.16 -0.00 -0.28 0.00 0.16 -0.00 -0.26 0.00
Esfuerzos locales referidos al origen (X=0.00, Y=0.00, Z=-1.70) N (t)
Mx (t·m)
Qy (t)
T (t·m)
2.72 54.62 52.21 0.15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.06 43.51 39.57 0.54 0.00 0.00 0.00 0.00 3.73 78.33 71.70 0.88 -2.18 -45.69 -41.82 -0.51 3.73 78.33 71.70 0.88 -2.18 -45.69 -41.82 -0.51 3.43 72.52 65.96 0.89
0.01 0.00 0.00 0.01 0.00 0.02 -0.01 0.02 -0.01 0.02
-2.82 0.00 0.00 -10.03 0.00 -16.39 9.56 -16.39 9.56 -16.71
2.80 0.00 0.00 2.22 0.00 4.03 -2.35 4.03 -2.35 3.70
0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.02 -0.01 0.02 -0.01 0.02
4.00 0.00 0.00 13.90 0.00 22.83 -13.32 22.83 -13.32 23.17
2.80 56.16 71.59 0.16 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.22 46.76 56.93 0.54 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.03 84.33 103.29 0.89 0.03 -2.35 -49.19 -60.26 -0.52 -0.01 4.03 84.33 103.29 0.89 0.03 -2.35 -49.19 -60.26 -0.52 -0.01 3.70 77.94 94.89 0.90 0.02
-3.90 0.00 0.00 -13.63 0.00 -22.31 13.01 -22.31 13.01 -22.72
2.24 0.00 0.00 0.88 0.00 1.60 -0.93 1.60 -0.93 1.47
-0.80 0.00 0.00 -2.76 0.00 -4.50 2.63 -4.50 2.63 -4.60
My (t·m)
71.59 0.00 0.00 56.92 0.00 103.28 -60.24 103.28 -60.24 94.87
Qx (t)
-0.16 0.00 0.00 -0.54 0.00 -0.89 0.52 -0.89 0.52 -0.91
-0.82 71.92 -0.16 0.07 5.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.78 28.64 -0.55 0.15 17.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -4.52 51.88 -0.90 0.28 28.81 2.64 -30.26 0.53 -0.16 -16.80 -4.52 51.88 -0.90 0.28 28.81 2.64 -30.26 0.53 -0.16 -16.80 -4.64 47.73 -0.92 0.26 29.44
2.24 45.20 71.94 0.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.88 20.25 28.66 0.55 0.00 0.00 0.00 0.00 1.60 36.16 51.93 0.90 -0.93 -21.09 -30.29 -0.52 1.60 36.16 51.93 0.90 -0.93 -21.09 -30.29 -0.52 1.47 33.75 47.77 0.92 31.02 0.00 0.00 20.64 0.00 37.42 -21.83 37.42 -21.83 34.41
307.09 0.00 0.00 204.37 0.00 370.48 -216.1 370.48 -216.1 340.61
496.30 0.00 0.00 330.29 0.00 598.75 -349.3 598.75 -349.3 550.48
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00
0.07 0.00 0.00 0.16 0.00 0.28 -0.16 0.28 -0.16 0.26
-3.71 0.00 0.00 -14.58 0.00 -23.19 13.53 -23.19 13.53 -24.30
-0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 -0.01 0.01 -0.01 0.01
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [45]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [46]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Situaciones persistentes o transitorias Columna C1
Planta Cimentación
C2
0.19
0.01
0.00
0.00
0.00
3.25
21.92
0.01
0.07
2.86
17.75
3.46
0.07
2.35
13.52
4.93
0.06
1.85
9.70
4.70
0.05
1.35
6.37
3.46
0.04
0.85
3.68
1.87
0.02
0.35
1.81
0.57
0.01
Cimentación
0.00
1.08
0.19
0.01
Cimentación
0.00
1.08
0.19
0.01
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.91
0.01
0.07
2.86
17.74
3.44
0.07
2.35
13.51
4.92
0.06
1.85
9.69
4.69
0.05
1.35
6.36
3.45
0.04
0.85
3.68
1.86
0.02
0.35
1.81
0.57
0.01
0.00
1.08
0.19
0.01
Columnas
Columnas
Cimentación
0.00
1.08
0.04
0.02
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.92
0.01
0.19
2.86
17.75
0.66
0.17
2.35
13.52
0.95
0.14
1.85
9.70
0.91
0.12
1.35
6.37
0.67
0.09
0.85
3.68
0.36
0.06
0.35
1.81
0.11
0.04
Cimentación
0.00
1.08
0.04
0.02
Cimentación
0.00
1.08
0.04
0.02
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.91
0.01
0.19
2.86
17.73
0.68
0.17
2.35
13.51
0.97
0.14
1.85
9.69
0.92
0.12
1.35
6.36
0.68
0.09
0.85
3.68
0.37
0.06
0.35
1.81
0.11
0.04
Desplante Cimentación C3a
C4
Columnas
Desplante Cimentación C4a
Desp. Z (mm)
1.08
Cimentación C3
Desp. Y (mm)
0.00
Desplante Cimentación C2a
Desp. X (mm)
-1.70
Desplante Cimentación C1a
Cota (m)
Columnas
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [47]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Situaciones persistentes o transitorias Columna C5
Planta
C7
1.08
0.04
0.02
0.00
1.08
0.01
0.01
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.92
0.01
0.17
2.86
17.75
0.19
0.16
2.35
13.52
0.26
0.13
1.85
9.70
0.25
0.11
1.35
6.37
0.18
0.08
0.85
3.68
0.10
0.06
0.35
1.81
0.03
0.03
0.00
1.08
0.01
0.01
Columnas
Cimentación
0.00
1.08
0.01
0.01
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.91
0.01
0.17
2.86
17.74
0.19
0.16
2.35
13.52
0.28
0.13
1.85
9.70
0.27
0.11
1.35
6.37
0.20
0.08
0.85
3.69
0.11
0.06
0.35
1.82
0.03
0.03
Cimentación
0.00
1.08
0.01
0.01
Cimentación
0.00
1.08
0.01
0.01
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.92
0.01
0.17
2.86
17.75
0.19
0.16
2.35
13.53
0.27
0.13
1.85
9.71
0.26
0.11
1.35
6.37
0.19
0.08
0.85
3.69
0.10
0.06
0.35
1.82
0.03
0.03
0.00
1.08
0.01
0.01
Columnas
Desplante Cimentación C7a
Columnas
Cimentación C8
Cimentación
0.00
1.08
0.01
0.01
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.91
0.01
0.17
2.86
17.74
0.20
0.16
2.35
13.52
0.28
0.13
1.85
9.70
0.27
0.11
1.35
6.37
0.20
0.08
0.85
3.68
0.11
0.06
0.35
1.82
0.03
0.03
Cimentación
0.00
1.08
0.01
0.01
Cimentación
0.00
1.08
0.04
0.02
Desplante Cimentación C8a
C9
Desp. Z (mm)
0.00
Desplante Cimentación C6a
Desp. Y (mm)
Cimentación
Cimentación C6
Desp. X (mm)
Cimentación Desplante Cimentación C5a
Cota (m)
Columnas
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [48]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Situaciones persistentes o transitorias Columna
Planta Desplante Cimentación
C9a
Columnas
Cimentación C10
Cimentación
C11
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.92
0.01
0.19
2.86
17.75
0.69
0.17
2.35
13.52
0.98
0.14
1.85
9.70
0.93
0.12
1.35
6.37
0.68
0.09
0.85
3.68
0.37
0.06
0.35
1.81
0.11
0.04
0.00
1.08
0.04
0.02
0.04
0.02
0.00
0.00
0.00
3.25
21.90
0.01
0.19
2.86
17.73
0.67
0.17
2.35
13.51
0.96
0.14
1.85
9.69
0.92
0.12
1.35
6.36
0.68
0.09
0.85
3.68
0.36
0.06
0.35
1.81
0.11
0.04
Cimentación
0.00
1.08
0.04
0.02
Cimentación
0.00
1.08
0.19
0.01
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.92
0.01
0.07
2.86
17.75
3.44
0.07
2.35
13.52
4.92
0.06
1.85
9.70
4.69
0.05
1.35
6.37
3.45
0.04
0.85
3.68
1.87
0.02
0.35
1.81
0.57
0.01
0.00
1.08
0.19
0.01
Columnas
Columnas
Cimentación Desplante Cimentación
C12a
Desp. Z (mm)
1.08
Cimentación C12
Desp. Y (mm)
0.00
Desplante Cimentación C11a
Desp. X (mm)
-1.70
Desplante Cimentación C10a
Cota (m)
Columnas
Cimentación
0.00
1.08
0.19
0.01
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.90
0.01
0.07
2.86
17.73
3.46
0.07
2.35
13.51
4.93
0.06
1.85
9.69
4.70
0.05
1.35
6.36
3.46
0.04
0.85
3.68
1.87
0.02
0.35
1.81
0.57
0.01
0.00
1.08
0.19
0.01
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [49]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Columna C9a (3.14 / 2.86) - Cimentación Perfil: IPR 12x6 1/2"x38.70 Material: Acero (A36) Cotas del tramo (m) Pie
Cabeza
2.86
3.14
Características mecánicas Altura libre Área Ix(1) Iy(1) It(2) (m) (cm²) (cm4) (cm4) (cm4) 3.143
48.86 726.70 8405.31 11.93
Notas: (1) (2)
Inercia respecto al eje indicado Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo
Pandeo lateral
Plano ZX
Plano ZY
Ala sup.
Ala inf.
1.00
1.00
1.00
1.00
LK
3.143
3.143
3.143
Cb
-
3.143 1.000
Notación: : Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cb: Factor de modificación para el momento crítico
Planta Cimentación (3.14 / 2.86)
COMPROBACIONES (ANSI/AISC 360-05 (LRFD)) Pt
c
= 2.5
200.0 = 12.9 = 10.0 = 4.0 = 0.3 = 8.6 Cumple
Pc
Mx
My
Vx
Vy
PMxMyVxVyT = 27.3
Estado CUMPLE = 27.3
Notación: Pt: Resistencia a tracción c: Limitación de esbeltez para compresión Pc: Resistencia a compresión Mx: Resistencia a flexión eje X My: Resistencia a flexión eje Y Vx: Resistencia a corte X Vy: Resistencia a corte Y PMxMyVxVyT: Esfuerzos combinados y torsión x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%)
Resistencia a tracción (Capítulo D) Se debe satisfacer:
T : 0.025
El axil de tracción solicitante de cálculo pésimo Pr se produce para la combinación de hipótesis 0.9·PP+0.9·CM+1.6·V1-X. Donde: Pr: Resistencia a tracción requerida para las combinaciones de carga LRFD
Pr :
Pc: Resistencia de diseño a tracción
Pc : 112.075 t
2.760
t
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [50]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS La resistencia de diseño a tracción es el menor valor de los obtenidos según el estado límite de fluencia a tracción de la sección bruta y el de rotura a tracción de la sección neta Donde: t: Factor de resistencia a tracción, tomado como:
t :
0.90
a) Para fluencia bajo tracción en la sección bruta:
P n Pn : 124.528 t
Donde:
A: Área bruta de la sección de la barra.
A:
Fy: Límite elástico mínimo especificado
48.86
cm²
Fy : 2548.42 kg/cm²
Limitación de esbeltez para compresión (Capítulo E)
La esbeltez máxima isible en una barra sometida a compresión es*:
Donde:
:
82
:
82
: Coeficiente de esbeltez
Donde:
L: Longitud de la barra K: Factor de longitud efectiva.
L : 3143 mm K : 1.00
ry: Radio de giro respecto al eje Y Donde:
ry :
3.86
cm
ry :
3.86
cm
Donde:
Notas:
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y
Iy : 726.70 cm4
A: Área total de la sección transversal de la barra.
A : 48.86 cm²
*: La esbeltez máxima isible está basada en las Notas de de la sección E2.
Resistencia a compresión (Capítulo E)
Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo E de ANSI/AISC 360-05 (LRFD). Se debe satisfacer el siguiente criterio: Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [51]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
T :
0.129
Pr : Pc :
10.173 78.811
El axil de compresión solicitante de cálculo pésimo Pr se produce para la combinación de hipótesis 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde: Pr: Resistencia a compresión requerida para las combinaciones de carga LRFD Pc: Resistencia de diseño a compresión
t t
P P cT Fne
La resistencia de diseño a compresión en secciones comprimidas es el menor valor de los obtenidos según los estados límite descritos en el Capítulo E. Donde:
p: Factor de resistencia a compresión, tomado como:
p :
0.90
Pn: Resistencia nominal a compresión, calculada según el Artículo E7-1-2:
Pn :
87.568
t
para secciones con elementos esbeltos (ANSI/AISC 360-05 (LRFD), Capítulo E - E71-2). A: Área bruta de la sección de la barra.
Fcr: Tensión de pandeo por flexión, tomada como:
A:
48.86
Fcr :
1792.04
cm²
kg/cm²
Fy :
2548.42
kg/cm²
Fe :
3029.22
kg/cm²
Fe :
4719.66
kg/cm²
a) Cuando:
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras i) para secciones doblemente simétricas, Fe es el menor valor de:
Donde:
E: Módulo de elasticidad del acero
Cw: Constante de alabeo de la sección Kz: Factor de longitud efectiva de pandeo alrededor del eje Z
E : 2038735.98 kg/cm²
Cw : 163834.54 cm6 Kz :
1.00
L: Longitud de la barra G: Módulo de elasticidad transversal del acero
L: 3143 mm G : 815494.39 kg/cm²
J: Momento de inercia a torsión uniforme Ix: Momento de inercia respecto al eje X Iy: Momento de inercia respecto al eje Y
J: Ix : Iy :
11.93 8405.31 726.70
Fe : Fex :
3029.22 35037.19
Fe: Tensión crítica elástica de pandeo, tomada como la menor de:
cm4 cm4 cm4
kg/cm² kg/cm²
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [52]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fey :
3029.22
kg/cm²
Donde: E: Módulo de elasticidad del acero
E : 2038735.98 kg/cm²
K: Factor de longitud efectiva.
Kx : Ky :
1.00 1.00
L: Longitud de la barra r: Radio de giro dominante
L: rx : ry :
3143 13.12 3.86
mm cm cm
Ix : Iy :
8405.31 726.70
cm4 cm4
A:
48.86
cm²
Donde: I: Momento de inercia A: Área total de la sección transversal de la barra.
Q= r Q b Q:
1.00
Qs :
1.00
Qs :
1.00
b: Ancho del elemento comprimido no rigidizado
b:
82.50
t: Espesor del ala E: Módulo de elasticidad del acero Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras
t: 9.70 mm E : 2038735.98 kg/cm²
3) para secciones formadas por elementos rigidizados y no rigidizados: Qs: se calcula de la siguiente forma:
a) para alas en pilares laminados u otras barras comprimidas que incluyan elementos no rigidizados i) Cuando:
Donde:
Donde:
A: Área total de la sección transversal de la barra. Aeff: Suma de las áreas eficaces de la sección transversal basadas en el ancho eficaz reducido 'he'.
mm
Fy :
2548.42
kg/cm²
Qa :
1.00
A:
48.86
cm²
Aeff :
48.86
cm²
a) en elementos esbeltos uniformemente comprimidos, excepto alas de secciones cuadradas y rectangulares de espesor uniforme ii) Cuando:
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [53]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
he M ηc he :
290.60
mm
h: Ancho del elemento comprimido no rigidizado
h:
290.60
mm
t: Espesor del alma E: Módulo de elasticidad del acero
t: 5.80 mm E : 2038735.98 kg/cm²
Donde:
Resistencia a flexión eje X (Capítulo F)
Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo F de ANSI/AISC 360-05 (LRFD). Se debe satisfacer el siguiente criterio:
M :
0.100
Mr : Mc :
1.214 12.122
b :
0.90
Mn :
13.469
t·m
Mr+ :
0.325
t·m
Mr- :
1.214
t·m
Mn :
15.369
t·m
Fy : Zx :
2548.42 603.08
Mn :
13.469
El momento flector solicitante de cálculo pésimo, Mr, se produce para la combinacíon de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde:
Mr: Resistencia a flexión requerida para las combinaciones de carga LRFD Mc: Resistencia de diseño a flexión
t·m t·m
La resistencia de diseño a flexión para secciones sometidas a momento flector es el menor valor de los obtenidos según los estados límite descritos en el Capítulo F: Donde:
b: Factor de resistencia a flexión
Mn: La resistencia nominal a flexión calculada según Artículo 2, Sección 2, División b
Donde:
Mr: Resistencia a flexión requerida
1. Fluencia
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado Zx: Módulo resistente plástico respecto al eje X
kg/cm² cm³
2. Pandeo lateral
b) Si Lp < Lb Lr:
t·m
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [54]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Donde: Fy: Límite elástico mínimo especificado Cb: Factor de modificación del pandeo lateral tomado, de forma conservadora, como:
Fy :
2548.42
Cb :
1.00
kg/cm²
Mp= S= Mp :
15.369
t·m
Zx :
603.08
cm³
Sx :
542.28
cm³
Ix : y:
8405.31 155.00
cm4 mm
Lb :
3143
mm
Lp :
1919.72
mm
Donde:
Zx: Módulo resistente plástico respecto al eje X
Donde:
Ix: Momento de inercia respecto al eje X y: Distancia a la fibra extrema en flexión Lb: Distancia entre puntos de arriostramiento al desplazamiento lateral del ala comprimida o de la torsión de la sección transversal
Donde:
E: Módulo de elasticidad del acero
E : 2038735.98 kg/cm²
ry :
3.86
cm
Iy : A:
726.70 48.86
cm4 cm²
Lr :
5586.16
mm
Donde:
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y A: Área total de la sección transversal de la barra.
Donde:
E: Módulo de elasticidad del acero J: Momento de inercia a torsión uniforme
ho: Distancia entre los baricentros de las alas
E : 2038735.98 kg/cm² J: 11.93 cm4
ho :
300.30
mm
rts :
44.86
mm
Donde:
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y Cw: Constante de alabeo de la sección
Iy : 726.70 cm4 Cw : 163834.54 cm6
Para c:
i) para una sección doblemente simétrica en doble T:
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [55]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS c:
1.00
Resistencia a flexión eje Y (Capítulo F) Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo F de ANSI/AISC 360-05 (LRFD). Se debe satisfacer el siguiente criterio: M : 0.040
El momento flector solicitante de cálculo pésimo, Mr, se produce para la combinacíon de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde: Mr: Resistencia a flexión requerida para las combinaciones de carga LRFD Mc: Resistencia de diseño a flexión
Mr : Mc :
0.125 3.085
t·m t·m
M ηMc
La resistencia de diseño a flexión para secciones sometidas a momento flector es el menor valor de los obtenidos según los estados límite descritos en el Capítulo F: Donde:
b: Factor de resistencia a flexión
Mn: La resistencia nominal a flexión calculada según Artículo 6, Sección 1
b :
0.90
Mn :
3.427
t·m
Mr+ : Mr- :
0.039 0.125
t·m t·m
Mn :
3.427
t·m
Donde:
Mr: Resistencia a flexión requerida
1. Fluencia
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado Zy: Módulo resistente plástico respecto al eje Y Sy: Módulo resistente elástico respecto al eje Y
Fy : 2548.42 kg/cm² Zy : 134.49 cm³
Sy :
88.08
cm³
Donde:
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y x: Distancia a la fibra extrema en flexión desde el baricentro
Iy : 726.70 cm4 x : 82.50 mm
2. Pandeo local del ala
a) Para secciones con alas compactas el estado límite de fluencia es de aplicación
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [56]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Resistencia a corte X (Capítulo G) Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo G de ANSI/AISC 360-05 (LRFD). Se debe satisfacer el siguiente criterio: V :
0.003
Vr :
0.111
El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo Vr se produce para la combinación de hipótesis 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde: Vr: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD Vc: Resistencia de diseño a cortante
t
V ηvc Vc :
44.050
t
v :
0.90
Vn :
48.945
Fy :
2548.42
Aw :
32.01
cm²
bf: Anchura total del ala
bf :
165.00
mm
tf: Espesor del ala
tf :
9.70
mm
La resistencia de diseño a cortante viene dada por: Donde:
v: Factor de resistencia a cortante
Vn: se define según lo detallado en el Capítulo G, de la siguiente forma:
para secciones con simetría simple y doble cargadas en el eje débil, la resistencia nominal a cortante se calcula de la siguiente forma (ANSI/AISC 360-05 (LRFD), Capítulo G - G-7).
t
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado
kg/cm²
Donde:
b) para todas las demás secciones con simetría doble o simple y secciones en U, excepto tubos redondos, el coeficiente de cortante del alma, Cv, se calcula de la siguiente forma:
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [57]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS i)
C bv V Cv :
1.00
b: tf :
82.50 9.70
Donde:
b: La mitad del ancho total del ala tf: Espesor del ala
E: Módulo de elasticidad del acero Kv: Coeficiente de abolladura del alma
mm mm
E : 2038735.98 kg/cm² Kv : 1.20
Resistencia a corte Y (Capítulo G)
Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo G de ANSI/AISC 360-05 (LRFD). Se debe satisfacer el siguiente criterio:
V :
0.086
Vr :
2.355
t
Vc :
27.492
t
v :
1.00
Vn :
27.492
Fy :
2548.42
El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo Vr se produce para la combinación de hipótesis 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde:
Vr: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD Vc: Resistencia de diseño a cortante
La resistencia de diseño a cortante viene dada por: Donde:
En la Sección G2.1 a:
v: Factor de resistencia a cortante
Vn: se define según lo detallado en el Capítulo G, de la siguiente forma:
para almas de secciones con simetría simple o doble y en U sometidas a cortante en el plano del alma (ANSI/AISC 360-05 (LRFD), Capítulo G - G2).
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado
t
kg/cm²
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [58]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Aw h h Aw :
Donde:
d: Canto total
tw: Espesor del alma 1. Resistencia nominal a cortante
17.98
cm²
d:
310.00
mm
tw :
5.80
mm
Cv :
1.00
a) para almas de perfiles laminados de sección en doble T cuando se cumple:
Cv: Coeficiente de cortante del alma Donde:
h: Distancia libre entre alas, menos el radio de acuerdo E: Módulo de elasticidad del acero
h: 290.60 mm E : 2038735.98 kg/cm²
2. Comprobación de rigidizadores transversales (a) si
No son necesarios rigidizadores transversales. Donde:
h: Distancia libre entre alas, menos el radio de acuerdo tw: Espesor del alma
h: tw :
290.60 5.80
mm mm
E: Módulo de elasticidad del acero Fy: Límite elástico mínimo especificado
E : 2038735.98 kg/cm² Fy : 2548.42 kg/cm²
Esfuerzos combinados y torsión (Capítulo H) Se debe cumplir el siguiente criterio:
:
0.273
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde:
Según el capítulo H3.3, las secciones abiertas sometidas a torsión junto con tensiones combinadas, han de satisfacer la siguiente condición:
< 0.001
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [59]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Ya que la norma no proporciona una comprobación general para secciones abiertas sometidas a torsión combinada con otros esfuerzos, se considera que este elemento debe cumplir, además, los siguientes criterios para la tensión de Von Mises:
:
0.273
< 0.001
:
0.074
Tr :
0.000
3. Resistencia de secciones no tubulares sometidas a torsión y tensiones combinadas Tr: Resistencia a torsión requerida
Donde:
t·m
T Tc
T: Factor de resistencia para torsión
Tc :
0.169
t·m
T :
0.90
Tn :
0.188
t·m
C:
12.30
cm³
Tn: Resistencia nominal a torsión, definida como:
Donde:
C: Módulo resistente a torsión
b) El estado límite de fluencia bajo tensiones tangenciales por cortante
Fn : 1529.05 kg/cm²
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras Comprobación de Von Mises (comprobación adicional)
Fy : 2548.42 kg/cm²
fa: Tensión normal debida al esfuerzo axil (tracción o compresión) calculada para la sección bruta.
fa :
208.19 kg/cm²
Pr :
10.173 t
Donde:
Pr: Resistencia requerida a compresión (para las combinaciones de carga LRFD).
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [60]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS A: Área total de la sección transversal de la barra. fbx: Tensión normal debida a flexión alrededor del eje x.
A:
fbx :
48.86
cm²
223.81 kg/cm²
Donde: Mrx: Resistencia requerida a flexión alrededor del eje x (para las combinaciones de carga LRFD).
Mrx :
Ix: Momento de inercia respecto al eje X y: Coordenada y del punto pésimo respecto al centro de gravedad.
1.214
t·m
Ix : 8405.31 cm4 y : -155.00 mm
fby: Tensión normal debida a flexión alrededor del eje y. fby :
106.03 kg/cm²
Donde: Mry: Resistencia requerida a flexión alrededor del eje y (para las combinaciones de carga LRFD). Iy: Momento de inercia respecto al eje Y
Vx: Resistencia requerida a cortante en la dirección x (para las combinaciones de carga LRFD). Qy: Momento estático respecto del eje y de la sección parcial de área correspondiente al punto pésimo. Iy: Momento de inercia respecto al eje Y b: Espesor del elemento en el punto pésimo. fVy: Tensión tangencial debida a cortante en la dirección y.
Donde:
0.093 t·m 726.70 cm4
x:
-82.50 mm
ffbx
x: Coordenada x del punto pésimo respecto al centro de gravedad. fVx: Tensión tangencial debida a cortante en la dirección x.
Donde:
Mry : Iy :
fVx :
0.00
Vx :
0.111
Qy :
0.00
Iy : b:
Vy: Resistencia requerida a cortante en la dirección y (para las combinaciones de carga LRFD). Qx: Momento estático respecto del eje x de la sección parcial de área correspondiente al punto pésimo. Ix: Momento de inercia respecto al eje X b: Espesor del elemento en el punto pésimo.
kg/cm²
t
cm³
726.70 cm4 9.70 mm
fVy :
0.00
Vy :
2.355
kg/cm²
t
Qx : 0.00 cm³ Ix : 8405.31 cm4 b: 9.70 mm
fT: Tensión tangencial debida a torsión.
Donde:
Tr: Resistencia requerida a torsión (para las combinaciones de carga LRFD).
fT :
0.00
Tr :
0.000
kg/cm²
t·m
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [61]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS J: Momento de inercia a torsión uniforme b: Espesor del elemento en el punto pésimo. Fa: Resistencia a compresión de la sección.
Fecha: AGOSTO 2015
J: b:
11.93 9.70
cm4 mm
F a Fbx F Fa : 1612.84 kg/cm²
Donde:
c: Factor de seguridad para compresión.
c :
Fcr: Resistencia crítica de pandeo (calculada según el Capítulo E). Fbx, Fby: Resistencia de la sección a flexión alrededor de los ejes x y y, respectivamente.
0.90
Fcr : 1792.04 kg/cm²
Fbx : 2293.58 kg/cm² Fby : 2293.58 kg/cm²
Donde:
b: Factor de resistencia para flexión.
b :
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras
0.90 Fy : 2548.42 kg/cm²
FVx, FVy: Resistencia de la sección a cortante en las direcciones x y y, respectivamente.
FVx : 1324.20 kg/cm² FVy : 1324.20 kg/cm²
Donde:
V: Factor de resistencia para cortante.
V :
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras FT: Resistencia a torsión de la sección.
0.90
Fy : 2548.42 kg/cm²
FT : 1324.20 kg/cm²
Donde:
T: Factor de resistencia para torsión
T :
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras
Fy : 2548.42 kg/cm²
0.90
ÍNDICE
1.- VIGAS
1.1.- Vigas
2
32
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [62]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
1.- VIGAS 1.1.- Vigas Tramos
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (CANACERO S136-07 (2007)) w/t
T
P
Tr
Mx
My
Vx
Vy
MxTr
MyTr
MxVy
MyVx
MT
MP
TPTrMV
Estado
C1a - C3a
w / t (w / t)Máx. x: 0.168 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m N.P.(1) N.P.(2) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(5) N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) Cumple = 2.5 = 61.5 = 13.2 = 62.2 = 40.5
N.P.(9)
CUMPLE = 62.2
C3a - C5a
w / t (w / t)Máx. x: 0.068 m N.P.(1) N.P.(2) = 2.4 Cumple
x: 0 m = 64.7
N.P.(3) N.P.(4)
x: 0 m = 14.7
x: 0 m = 64.9
N.P.(5)
x: 0 m = 44.3
N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)
N.P.(9)
CUMPLE = 64.9
C5a - C7a
w / t (w / t)Máx. x: 5.638 m N.P.(1) N.P.(2) Cumple = 2.1
x: 0 m = 50.6
N.P.(3) N.P.(4)
x: 0 m = 10.3
x: 0 m = 51.6
N.P.(5)
x: 0 m = 27.7
N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)
N.P.(9)
CUMPLE = 51.6
C7a - C9a
w / t (w / t)Máx. x: 5.538 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m N.P.(1) N.P.(2) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(5) N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) Cumple = 2.4 = 64.6 = 14.7 = 64.8 = 44.2
N.P.(9)
CUMPLE = 64.8
C9a - C11a
w / t (w / t)Máx. x: 5.438 m N.P.(1) N.P.(2) = 2.5 Cumple
x: 0 m = 61.5
N.P.(3) N.P.(4)
x: 0 m = 13.2
x: 0 m = 62.2
N.P.(5)
x: 0 m = 40.4
N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)
x: 1.343 m CUMPLE = 0.7 = 62.2
C2a - C4a
w / t (w / t)Máx. x: 0.168 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m N.P.(1) N.P.(2) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(5) N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) Cumple = 2.5 = 61.6 = 13.2 = 62.2 = 40.5
N.P.(9)
CUMPLE = 62.2
C4a - C6a
w / t (w / t)Máx. x: 0.068 m N.P.(1) N.P.(2) = 2.3 Cumple
N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)
N.P.(9)
CUMPLE = 64.9
C6a - C8a
w / t (w / t)Máx. x: 5.638 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m N.P.(1) N.P.(2) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(5) N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) Cumple = 2.2 = 48.6 = 9.6 = 49.7 = 25.6
N.P.(9)
CUMPLE = 49.7
C8a - C10a
w / t (w / t)Máx. x: 5.538 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m N.P.(1) N.P.(2) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(5) N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) = 2.4 = 64.6 = 14.7 = 64.8 = 44.2 Cumple
N.P.(9)
CUMPLE = 64.8
C10a - C12a
w / t (w / t)Máx. x: 5.438 m N.P.(1) N.P.(2) Cumple = 2.5
x: 0 m = 64.7
x: 0 m = 61.5
N.P.(3) N.P.(4)
N.P.(3) N.P.(4)
x: 0 m = 14.7
x: 0 m = 13.2
x: 0 m = 64.9
x: 0 m = 62.2
N.P.(5)
N.P.(5)
x: 0 m = 44.3
x: 0 m = 40.4
N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)
x: 1.343 m CUMPLE = 0.7 = 62.2
Notación: w / t: Limitaciones geométricas T: Resistencia a tracción P: Resistencia a compresión Tr: Resistencia a torsión Mx: Resistencia a flexión alrededor del eje X My: Resistencia a flexión alrededor del eje Y Vx: Resistencia a corte en la dirección del eje X Vy: Resistencia a corte en la dirección del eje Y MxTr: Resistencia a flexión alrededor del eje X combinada con torsión MyTr: Resistencia a flexión alrededor del eje Y combinada con torsión MxVy: Resistencia a flexión alrededor del eje X combinada con corte en la dirección del eje Y MyVx: Resistencia a flexión alrededor del eje Y combinada con corte en la dirección del eje X MT: Resistencia a flexión combinada con tracción MP: Resistencia a flexión combinada con compresión TPTrMV: Flexión combinada con cortante, axil y torsión - Comprobación de Von Mises x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (3) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector alrededor del eje Y. (4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante en la dirección del eje X. (5) No hay interacción entre torsión y flexión alrededor del eje Y para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (6) No hay interacción entre esfuerzo cortante en la dirección del eje X y momento flector alrededor del eje Y para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (7) No hay interacción entre axil de tracción y momento flector para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (8) No hay interacción entre axil de compresión y momento flector para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (9) La comprobación no procede, ya que todas las combinaciones de esfuerzos solicitantes han sido verificadas en otras comprobaciones.
1.- PLANTA 2 Perfil: IPR 8x5 1/4"x26.60 Material: Acero (A36)
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [63]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Perfil: IPR 8x5 1/4"x26.60 Material: Acero (A36) Tramo
Características mecánicas Claro Área Ix(1) Iy(1) It(2) Origen Extremo (m) (cm²) (cm4) (cm4) (cm4) C9a
C11a
6.400 33.38 2537.11 329.68 6.49
Notas: (1) (2)
Inercia respecto al eje indicado Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo
Pandeo lateral
Plano ZX
Plano ZY
Ala sup.
Ala inf.
0.00
0.00
1.00
1.00
LK
0.000
0.000
6.400
Cb
-
6.400
1.000
Notación: : Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cb: Factor de modificación para el momento crítico
Tramo C9a-C11a
COMPROBACIONES (ANSI/AISC 360-05 (LRFD)) Pt N.P.(1)
c N.P.(2)
Pc
Mx
N.P.(2)
= 96.2
My N.P.(3)
Vx N.P.(4)
Vy = 20.6
PMxMyVxVyT = 50.7
Estado CUMPLE = 96.2
Notación: Pt: Resistencia a tracción c: Limitación de esbeltez para compresión Pc: Resistencia a compresión Mx: Resistencia a flexión eje X My: Resistencia a flexión eje Y Vx: Resistencia a corte X Vy: Resistencia a corte Y PMxMyVxVyT: Esfuerzos combinados y torsión x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que (2) La comprobación no procede, ya que (3) La comprobación no procede, ya que (4) La comprobación no procede, ya que
no no no no
hay hay hay hay
axil de tracción. axil de compresión. momento flector. esfuerzo cortante.
Resistencia a tracción (Capítulo D) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción.
Limitación de esbeltez para compresión (Capítulo E) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión.
Resistencia a compresión (Capítulo E) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión.
Resistencia a flexión eje X (Capítulo F) Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [64]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo F de ANSI/AISC 360-05 (LRFD). Se debe satisfacer el siguiente criterio: M :
0.962
Mr : Mc :
2.850 2.963
El momento flector solicitante de cálculo pésimo, Mr, se produce para la combinacíon de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde: Mr: Resistencia a flexión requerida para las combinaciones de carga LRFD Mc: Resistencia de diseño a flexión
t·m t·m
M η c M M=
La resistencia de diseño a flexión para secciones sometidas a momento flector es el menor valor de los obtenidos según los estados límite descritos en el Capítulo F: Donde:
b: Factor de resistencia a flexión
Mn: La resistencia nominal a flexión calculada según Artículo 2, Sección 2, División c
b :
0.90
Mn :
3.292
t·m
Mr+ :
2.850
t·m
Mr- :
0.792
t·m
Mn :
6.991
t·m
Fy : Zx :
2548.42 274.33
Mn :
3.292
t·m
Lb :
6400
mm
Lr :
5131.90
mm
Fcr :
1342.97
kg/cm²
Donde:
Mr: Resistencia a flexión requerida
1. Fluencia
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado Zx: Módulo resistente plástico respecto al eje X
kg/cm² cm³
2. Pandeo lateral c) Si Lr < Lb:
Donde:
Lb: Distancia entre puntos de arriostramiento al desplazamiento lateral del ala comprimida o de la torsión de la sección transversal
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [65]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Donde: E: Módulo de elasticidad del acero
E : 2038735.98 kg/cm²
Fy: Límite elástico mínimo especificado J: Momento de inercia a torsión uniforme ho: Distancia entre los baricentros de las alas
Fy : J: ho :
2548.42 6.49 198.60
kg/cm² cm4 mm
Cb: Factor de modificación del pandeo lateral tomado, de forma conservadora, como:
Cb :
1.00
rts :
36.54
mm
Iy :
329.68
cm4
Cw :
32507.91
cm6
Donde: Iy: Momento de inercia respecto al eje Y Cw: Constante de alabeo de la sección Para c: i) para una sección doblemente simétrica en doble T:
c= 2 M= c:
1.00
Sx :
245.13
cm³
Ix: Momento de inercia respecto al eje X
Ix :
2537.11
cm4
y: Distancia a la fibra extrema en flexión
y:
103.50
mm
Mp :
6.991
t·m
Zx :
274.33
cm³
V :
0.206
Donde:
Donde:
Zx: Módulo resistente plástico respecto al eje X
Resistencia a flexión eje Y (Capítulo F) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector.
Resistencia a corte X (Capítulo G) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante.
Resistencia a corte Y (Capítulo G)
Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo G de ANSI/AISC 360-05 (LRFD). Se debe satisfacer el siguiente criterio:
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [66]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo Vr se produce para la combinación de hipótesis 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde: Vr: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD Vc: Resistencia de diseño a cortante
Vr :
3.776
t
Vc V An Vc :
18.358
t
v :
1.00
Vn :
18.358
Fy :
2548.42
Aw :
12.01
cm²
d: tw :
207.00 5.80
mm mm
Cv :
1.00
La resistencia de diseño a cortante viene dada por: Donde:
En la Sección G2.1 a:
v: Factor de resistencia a cortante
Vn: se define según lo detallado en el Capítulo G, de la siguiente forma:
para almas de secciones con simetría simple o doble y en U sometidas a cortante en el plano del alma (ANSI/AISC 360-05 (LRFD), Capítulo G - G2).
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado
t
kg/cm²
Donde:
d: Canto total tw: Espesor del alma
1. Resistencia nominal a cortante
a) para almas de perfiles laminados de sección en doble T cuando se cumple:
Cv: Coeficiente de cortante del alma Donde:
h: Distancia libre entre alas, menos el radio de acuerdo E: Módulo de elasticidad del acero
h: 190.20 mm E : 2038735.98 kg/cm²
2. Comprobación de rigidizadores transversales
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [67]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS (a) si No son necesarios rigidizadores transversales. Donde:
h η 1 T h: Distancia libre entre alas, menos el radio de acuerdo
h:
tw: Espesor del alma E: Módulo de elasticidad del acero Fy: Límite elástico mínimo especificado
190.20
mm
tw : 5.80 mm E : 2038735.98 kg/cm² Fy : 2548.42 kg/cm²
Esfuerzos combinados y torsión (Capítulo H) Se debe cumplir el siguiente criterio:
:
0.507
:
0.013
:
0.507
:
0.031
:
0.258
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde:
Según el capítulo H3.3, las secciones abiertas sometidas a torsión junto con tensiones combinadas, han de satisfacer la siguiente condición:
Ya que la norma no proporciona una comprobación general para secciones abiertas sometidas a torsión combinada con otros esfuerzos, se considera que este elemento debe cumplir, además, los siguientes criterios para la tensión de Von Mises:
3. Resistencia de secciones no tubulares sometidas a torsión y tensiones combinadas
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [68]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Tr: Resistencia a torsión requerida
Donde:
Tr :
0.001
t·m
TTc Fnn
T: Factor de resistencia para torsión
Tc :
0.106
t·m
T :
0.90
Tn :
0.118
t·m
C:
7.73
cm³
Tn: Resistencia nominal a torsión, definida como:
Donde:
C: Módulo resistente a torsión
b) El estado límite de fluencia bajo tensiones tangenciales por cortante
Fn : 1529.05 kg/cm²
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras Comprobación de Von Mises (comprobación adicional)
Fy : 2548.42 kg/cm²
fa: Tensión normal debida al esfuerzo axil (tracción o compresión) calculada para la sección bruta.
fa :
0.00
Pr : A:
0.000 33.38
kg/cm²
Donde:
Pr: Resistencia requerida a compresión (para las combinaciones de carga LRFD). A: Área total de la sección transversal de la barra.
t cm²
fbx: Tensión normal debida a flexión alrededor del eje x.
fbx : -1162.67 kg/cm²
Donde:
Mrx: Resistencia requerida a flexión alrededor del eje x (para las combinaciones de carga LRFD).
Ix: Momento de inercia respecto al eje X y: Coordenada y del punto pésimo respecto al centro de gravedad.
Mrx :
2.850
t·m
Ix : 2537.11 cm4 y : 103.50 mm
fby: Tensión normal debida a flexión alrededor del eje y.
fby :
0.00
kg/cm²
Donde:
Mry: Resistencia requerida a flexión alrededor del eje y (para las combinaciones de carga LRFD). Iy: Momento de inercia respecto al eje Y
Mry : 0.000 Iy : 329.68
t·m cm4
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [69]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS x: Coordenada x del punto pésimo respecto al centro de gravedad. fVx: Tensión tangencial debida a cortante en la dirección x.
x:
0.00
mm
fVx :
0.00
kg/cm²
Vx :
0.000
t
Qy :
18.57
cm³
Donde: Vx: Resistencia requerida a cortante en la dirección x (para las combinaciones de carga LRFD). Qy: Momento estático respecto del eje y de la sección parcial de área correspondiente al punto pésimo. Iy: Momento de inercia respecto al eje Y b: Espesor del elemento en el punto pésimo. fVy: Tensión tangencial debida a cortante en la dirección y.
Iy : 329.68 b: 8.40
cm4 mm
fVy :
23.35
kg/cm²
Vy :
0.913
t
Donde: Vy: Resistencia requerida a cortante en la dirección y (para las combinaciones de carga LRFD). Qx: Momento estático respecto del eje x de la sección parcial de área correspondiente al punto pésimo.
ffVx Qx :
Ix: Momento de inercia respecto al eje X b: Espesor del elemento en el punto pésimo.
-55.47
cm³
Ix : 2537.11 cm4 b: 8.40 mm
fT: Tensión tangencial debida a torsión.
Donde:
Tr: Resistencia requerida a torsión (para las combinaciones de carga LRFD). J: Momento de inercia a torsión uniforme b: Espesor del elemento en el punto pésimo. Fa: Resistencia a tracción de la sección.
fT :
17.30
kg/cm²
Tr : J:
0.001 6.49
t·m cm4
b:
8.40
mm
Fa : 2293.58 kg/cm²
Donde:
t: Factor de seguridad para tracción.
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras Fbx, Fby: Resistencia de la sección a flexión alrededor de los ejes x y y, respectivamente.
t :
0.90
Fy : 2548.42 kg/cm²
Fbx : 2293.58 kg/cm² Fby : 2293.58 kg/cm²
Donde:
b: Factor de resistencia para flexión.
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras FVx, FVy: Resistencia de la sección a cortante en las direcciones x y y, respectivamente.
b : 0.90 Fy : 2548.42 kg/cm²
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [70]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Fecha: AGOSTO 2015
FVx : 1324.20 kg/cm² FVy : 1324.20 kg/cm² Donde: V: Factor de resistencia para cortante. Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras FT: Resistencia a torsión de la sección.
V :
0.90 Fy : 2548.42 kg/cm²
F FVx T FT : 1324.20 kg/cm²
Donde:
T: Factor de resistencia para torsión
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras
T :
0.90 Fy : 2548.42 kg/cm²
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [71]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Fecha: AGOSTO 2015
ÍNDICE
1.- GEOMETRÍA 1.1.- Barras
2 32
1.1.1.- Materiales utilizados
73
1.1.2.- Descripción
73
1.1.3.- Características mecánicas
73
2.- RESULTADOS 2.1.- Barras
2 32
2.1.1.- Comprobaciones E.L.U. (Completo)
74
2.1.2.- Comprobaciones E.L.U. (Resumido)
90
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [72]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
1.- GEOMETRÍA 1.1.- Barras 1.1.1.- Materiales utilizados Materiales utilizados Material Tipo
Designación
Acero laminado
A36
E (kg/cm²)
·t G fy (kg/cm²) (kg/cm²) (m/m°C) (t/m³)
2100000.0 0.300 807692.3 2548.4 0.000012 7.850
Acero formado en frío ASTM A 572 50 ksi 2069317.0 0.300 795891.2 3516.8 0.000012 7.850 Notación: E: Módulo de elasticidad : Módulo de poisson G: Módulo de cortadura fy: Límite elástico ·t: Coeficiente de dilatación : Peso específico
1.1.2.- Descripción Descripción Material Tipo
Designación
Barra (Ni/Nf)
Pieza (Ni/Nf)
Acero laminado
A36
N1300/N78 (CNX)
N1287/N1286
N78 (CNX)/N848 N78 (CNX)/N848 Acero formado en frío
ASTM A 572 50 ksi
N848/N847
N848/N847
Perfil(Serie)
Longitud xy (m)
xz
LbSup. LbInf. (m) (m)
Canalon Estruct. 1/4 (CANALON ESTRUCTURAL)
0.250
1.00 1.00
-
-
Ala Canalón (Canalón. Estruct.)
0.279
1.00 1.00
-
-
Super Span cal. 22 (Arcotecho)
1.188
1.00 1.00
-
-
Notación: Ni: Nudo inicial Nf: Nudo final xy: Coeficiente de pandeo en el plano 'XY' xz: Coeficiente de pandeo en el plano 'XZ' LbSup.: Separación entre arriostramientos del ala superior LbInf.: Separación entre arriostramientos del ala inferior
1.1.3.- Características mecánicas Tipos de pieza Ref.
Piezas
1
N1287/N1286
2
N78 (CNX)/N848
3
N848/N847 Características mecánicas Material Tipo
Designación
Acero laminado
A36
Ref. 1
Descripción
A Avy Avz (cm²) (cm²) (cm²)
Canalon Estruct. 1/4, (CANALON ESTRUCTURAL) 20.55 10.90 9.25
Iyy (cm4)
Izz It (cm4) (cm4)
457.68
673.42
2.76
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [73]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Características mecánicas Material Tipo
Designación
Ref. 2
Acero ASTM A 572 formado en 50 ksi frío
3
A Avy Avz (cm²) (cm²) (cm²)
Descripción Ala Canalón, (Canalón. Estruct.)
Iyy (cm4)
40.00 33.34 33.34 13231.65
Super Span cal. 22, (Arcotecho)
6.78
4.02
2.88
Izz It (cm4) (cm4) 1.34
5.37
431.77 2447.39 0.01
Notación: Ref.: Referencia A: Área de la sección transversal Avy: Área de cortante de la sección según el eje local 'Y' Avz: Área de cortante de la sección según el eje local 'Z' Iyy: Inercia de la sección alrededor del eje local 'Y' Izz: Inercia de la sección alrededor del eje local 'Z' It: Inercia a torsión Las características mecánicas de las piezas corresponden a la sección en el punto medio de las mismas.
2.- RESULTADOS 2.1.- Barras 2.1.1.- Comprobaciones E.L.U. (Completo) Barra N848/N847 Perfil: Super Span cal. 22 Material: Acero ( ASTM A 572 50 ksi ) Nudos
Características mecánicas Longitud Área Ix(1) Iy(1) It(2) (m) Inicial Final (cm²) (cm4) (cm4) (cm4) N848 N847
1.188
6.78 431.77 2447.39 0.01
Notas: (1) (2)
Inercia respecto al eje indicado Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo
Pandeo lateral
Plano ZX
Plano ZY
Ala sup.
Ala inf.
1.00
1.00
0.00
0.00
LK
1.188
1.188
0.000
0.000
Cm
1.000
1.000
-
-
Cb
-
1.000
Notación: : Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos Cb: Factor de modificación para el momento crítico
Limitaciones geométricas (B1) Se debe satisfacer:
Donde: w2: Longitud del tramo recto del elemento horizontal superior (paralelo al eje X).
w2 : 191.41 mm
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [74]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS t: Espesor.
t:
w 3 w4
0.76
mm
w3 / t : 88.15
Donde:
w3: Longitud del tramo recto del elemento horizontal inferior (paralelo al eje X). t: Espesor.
w3 : 67.00 mm t : 0.76 mm
w4 / t : 24.07
Donde:
w4: Longitud del tramo recto del rigidizador de borde. t: Espesor.
w4 : 18.29 mm t : 0.76 mm
Resistencia a tracción (Apéndices A & B, C2) Se debe satisfacer:
T : 0.019
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N847, para la combinación de acciones 0.9·PP+0.9·CM+1.6·V1-X. Donde:
Tf: Resistencia a tracción requerida para las combinaciones de carga LRFD.
Tf :
0.414
t
Tc: Resistencia de diseño a tracción.
Tc : 21.451 t
Donde:
t: Factor de resistencia para tracción.
t :
Tn: La resistencia nominal a tracción es igual al valor calculado según la Sección C2.1 del Apéndice B:
Tn : 23.835 t
0.90
C2.1 Plastificación de la sección bruta. Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [75]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Tn P η Tn : 23.835 t
Donde:
Ag: Área de la sección bruta.
Ag :
Fy: Límite elástico del acero.
Fy : 3516.82 kg/cm²
6.78
cm²
Resistencia a compresión (C4) Se debe satisfacer:
C :
0.198
Pf :
1.330
t
Pc :
6.715
t
c : Pn :
0.85 7.900
t
Pn :
7.900
t
Ae :
2.28
Fn :
3461.14
kg/cm²
Fy :
3516.82
kg/cm²
c :
0.20
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde:
Pf: Resistencia a compresión requerida para las combinaciones de carga LRFD. Pc: Resistencia de diseño a compresión.
Donde:
c: Factor de resistencia para compresión.
Pn: Resistencia nominal a compresión, tomada como el menor de los valores C4.1 y C4.2.
C4.1 Resistencia nominal a compresión, considerando el efecto del pandeo por flexión, flexotorsión o torsión.
Donde:
Ae: Área de la sección eficaz.
cm²
Para
Donde:
Fy: Límite elástico del acero.
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [76]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Donde: Fy: Límite elástico del acero. Fe: Tension elástica de pandeo a flexión calculada según las Secciones C4.1.1 a C4.1.4.
Fy : Fe :
3516.82 92233.50
kg/cm² kg/cm²
Fcrit :
92233.50
kg/cm²
Fex :
92233.50
kg/cm²
rx :
79.82
mm
Ix :
431.77
cm4
C4.1.1 Secciones no sometidas a pandeo por torsión o por flexotorsión. Fcrit: Tensión crítica de pandeo, tomada como la menor de Fex y Fey. Donde:
Donde:
Donde: Ix: Momento de inercia respecto al eje X. A: Área de la sección bruta. E: Módulo de Young.
A: 6.78 cm² E : 2069317.02 kg/cm²
Kx: Factor de longitud eficaz para el eje X. L: Longitud de la barra.
Kx : L:
1.00 1.188
m
Fey : 522799.69 kg/cm² Donde: ry :
190.03
mm
Iy :
2447.39
cm4
Donde: Iy: Momento de inercia respecto al eje Y. A: Área de la sección bruta. E: Módulo de Young.
A: 6.78 cm² E : 2069317.02 kg/cm²
Ky: Factor de longitud eficaz para el eje Y. L: Longitud de la barra.
Ky : L:
1.00 1.188
m
C4.1.2 Secciones con uno o dos ejes de simetría sometidas a pandeo por torsión o por flexotorsión. (i) Para secciones con un eje de simetría, y angulares con alas iguales en los que el área eficaz no es igual al área bruta de la sección. Las comprobaciones de la Sección C4.1.2 no proceden, ya que las longitudes efectivas de pandeo lateral de este elemento son nulas.
C4.2 Resistencia a pandeo por distorsión. Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [77]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS La comprobación de la Sección C4.2 no procede, ya que la longitud efectiva de pandeo por distorsión es cero.
Resistencia a torsión (Comprobación adicional) La comprobación no procede, ya que no hay torsión.
Resistencia a flexión alrededor del eje X (C3.1) Se debe satisfacer:
B : 0.322
Mf: Resistencia a flexión crítica requerida para las combinaciones de carga LRFD. Para flexión positiva:
Mf :
0.157
t·m
Mf+ :
0.157
t·m
Mf- :
0.050
t·m
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Mf+: Resistencia requerida para flexión positiva. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 0.9·PP+0.9·CM+1.6·V1-X. Mf-: Resistencia requerida para flexión negativa.
η
Mc: Resistencia de diseño a flexión.
Mc :
0.486
t·m
b :
0.95
Mn :
0.512
t·m
Mn+: La resistencia a flexión nominal se calcula como la menor de las calculadas en los apartados aplicables del Capítulo C3.1 para flexión positiva.
Mn+ :
0.512
t·m
Mn-: La resistencia a flexión nominal se calcula como la menor de las calculadas en los apartados aplicables del Capítulo C3.1 para flexión negativa.
Mn- :
0.641
t·m
Mn+ :
0.512
t·m
Donde:
b: Factor de resistencia para flexión.
Mn: La resistencia a flexión nominal mínima se calcula como la menor de las calculadas en los apartados aplicables del Capítulo C3.1. Donde:
C3.1.1 Resistencia nominal de la sección.
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [78]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Mn- :
0.641
t·m
Sex+ :
14.56
cm³
Sex- :
18.22
cm³
Donde:
Donde: Iex: Momento eficaz de inercia respecto al eje X.
Iex+ : 209.01 cm4 Iex- : 249.79 cm4
Iey: Momento eficaz de inercia respecto al eje Y.
Iey+ : 2257.14 cm4 Iey- : 2076.33 cm4
Iexy: Producto eficaz de inercia. x: Distancia a la fibra extrema en flexión.
Iexy : 0.00 cm4 x+ : 97.82 mm x- : 310.63 mm
y: Distancia a la fibra extrema en flexión.
y+ : 143.54 mm y- : 137.11 mm
Fy: Límite elástico del acero.
Fy : 3516.82 kg/cm²
Resistencia a flexión alrededor del eje Y (C3.1) Se debe satisfacer:
Sex B : 0.046
Mf: Resistencia a flexión crítica requerida para las combinaciones de carga LRFD. Para flexión positiva:
Mf :
0.085
t·m
Mf+ :
0.023
t·m
Mf- :
0.085
t·m
Mc :
1.847
t·m
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 0.9·PP+0.9·CM+1.6·V1-X. Mf+: Resistencia requerida para flexión positiva. Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Mf-: Resistencia requerida para flexión negativa. Mc: Resistencia de diseño a flexión.
Donde:
b: Factor de resistencia para flexión.
Mn: La resistencia a flexión nominal mínima se calcula como la menor de las calculadas en los apartados aplicables del Capítulo C3.1.
b :
0.95
Mn :
1.944
t·m
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [79]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Donde: Mn+: La resistencia a flexión nominal se calcula como la menor de las calculadas en los apartados aplicables del Capítulo C3.1 para flexión positiva.
Mn+ :
1.944
t·m
Mn-: La resistencia a flexión nominal se calcula como la menor de las calculadas en los apartados aplicables del Capítulo C3.1 para flexión negativa.
Mn- :
1.944
t·m
C3.1.1 Resistencia nominal de la sección.
Mn Mn :
1.944
t·m
Sey :
55.28
cm³
Donde:
Donde:
Iex: Momento eficaz de inercia respecto al eje X.
Iex : 277.77 cm4
Iey: Momento eficaz de inercia respecto al eje Y. Iexy: Producto eficaz de inercia.
Iey : 2093.80 cm4 Iexy+ : 32.15 cm4 Iexy- : -32.15 cm4
x: Distancia a la fibra extrema en flexión. y: Distancia a la fibra extrema en flexión.
x : 367.82 mm y : 88.52 mm
Fy: Límite elástico del acero.
Fy : 3516.82 kg/cm²
C3.1.2 Resistencia a pandeo lateral.
Como el factor de longitud eficaz para pandeo lateral es cero, la barra no está sometida a pandeo lateral. La resistencia a flexión se calcula según la Sección C3.1.1. C3.1.4 Resistencia a pandeo por distorsión.
La comprobación de la Sección C3.1.4 no procede, ya que la longitud efectiva de pandeo por distorsión es cero.
Resistencia a corte en la dirección del eje X (C3.2) Se debe satisfacer:
V :
0.201
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [80]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Donde: Vf: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD.
Vf :
0.044
t
Vc: Resistencia de diseño a cortante.
V c V Anw Vc :
0.218
t
v : Vn :
0.95 0.229
t
Vn :
0.229
t
Aw :
1.45
cm²
Donde:
v: Factor de resistencia para cortante.
Vn: La resistencia nominal a cortante es el menor de los valores calculados según la Sección C3.2.1. C3.2.1 Resistencia a cortante del alma descontando los agujeros.
Donde:
Aw: Área de los elementos paralelos a la dirección del cortante.
Donde:
h: Altura del tramo recto del alma.
h:
191.41
mm
t: Espesor de los elementos paralelos a la dirección del cortante.
t:
0.76
mm
(c) Para
Fv :
157.48
kg/cm²
h: Altura del tramo recto del alma.
h:
191.41
mm
t: Espesor de los elementos paralelos a la dirección del cortante.
t:
0.76
mm
Donde:
E: Módulo de Young. Fy: Límite elástico del acero.
E : 2069317.02 kg/cm² Fy : 3516.82 kg/cm²
1.Para almas sin rigidizadores transversales:
Kv: Coeficiente de abolladura por cortante.
Kv :
5.34
Resistencia a corte en la dirección del eje Y (C3.2)
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [81]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Se debe satisfacer:
V :
0.155
Vf :
0.034
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+1.6·V1+X+0.5·N1. Donde: Vf: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD.
t
La resistencia a corte requerida se ha reducido de forma que la fuerza aplicada se distribuye entre todos los elementos, puesto que la sección tiene más de un elemento que resiste cortante. Vc: Resistencia de diseño a cortante.
ηVvc Vc :
0.218
t
Donde:
v: Factor de resistencia para cortante.
v :
0.95
Vn: La resistencia nominal a cortante es el menor de los valores calculados según la Sección C3.2.1.
Vn :
0.229
t
Vn :
0.229
t
C3.2.1 Resistencia a cortante del alma descontando los agujeros.
Donde:
: Ángulo de inclinación.
:
56.0
grados
Aw :
1.75
cm²
Aw: Área de los elementos paralelos a la dirección del cortante.
Donde:
h: Altura del tramo recto del alma.
h:
230.88
mm
t: Espesor de los elementos paralelos a la dirección del cortante.
t:
0.76
mm
(c) Para
Fv :
108.24
kg/cm²
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [82]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Donde: h: Altura del tramo recto del alma.
h:
230.88
mm
t: Espesor de los elementos paralelos a la dirección del cortante.
t:
0.76
mm
E: Módulo de Young.
E : 2069317.02 kg/cm²
Fy: Límite elástico del acero. 1.Para almas sin rigidizadores transversales: Kv: Coeficiente de abolladura por cortante.
Fy :
3516.82
Kv :
5.34
kg/cm²
Resistencia a flexión alrededor del eje X combinada con torsión (C3.6) No hay interacción entre torsión y flexión alrededor del eje X para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Resistencia a flexión alrededor del eje Y combinada con torsión (C3.6) No hay interacción entre torsión y flexión alrededor del eje Y para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Resistencia a flexión alrededor del eje X combinada con corte en la dirección del eje Y (C3.3) Se debe satisfacer:
η1 : 0.117
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde:
(a) Para vigas sin rigidizadores transversales.
: 0.117
Donde:
Mfx: Resistencia requerida a flexión respecto al eje X para las combinaciones de carga LRFD.
Mfx : 0.157 t·m
Mcx: Resistencia de diseño a flexión alrededor del eje X.
Mcx : 0.486 t·m
Vfy: Resistencia a cortante requerida en la dirección del eje Y para las
Vfy : 0.025 t
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [83]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS combinaciones de carga LRFD. Vcy: Resistencia de diseño a cortante en la dirección del eje Y.
Vcy : 0.218 t
Resistencia a flexión alrededor del eje Y combinada con corte en la dirección del eje X (C3.3) Se debe satisfacer:
η1 : 0.030
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde:
(a) Para vigas sin rigidizadores transversales.
: 0.030
Donde:
Mfy: Resistencia requerida a flexión respecto al eje Y para las combinaciones de carga LRFD.
Mfy : 0.085 t·m
Mcy: Resistencia de diseño a flexión alrededor del eje Y.
Mcy : 1.847 t·m
Vfx: Resistencia a cortante requerida en la dirección del eje X para las combinaciones de carga LRFD.
Vfx : 0.044 t
Vcx: Resistencia de diseño a cortante en la dirección del eje X.
Vcx : 0.263 t
Resistencia a flexión combinada con tracción (C5.1.2) Se debe satisfacer:
f : 0.063
: 0.076
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [84]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 0.9·PP+0.9·CM+1.6·V1-X. Donde:
f :
0.063
bx : Mfx :
0.95 0.050
Donde: bx: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje X. Mfx: Resistencia requerida a flexión respecto al eje X para las combinaciones de carga LRFD.
t·m
M nxt ηf Mnxt :
1.505
t·m
Sftx :
42.79
cm³
Donde:
Donde:
Ix: Momento de inercia respecto al eje X. Iy: Momento de inercia respecto al eje Y.
Ix : 431.77 cm4 Iy : 2447.39 cm4
Ixy: Producto de inercia. xt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexión alrededor del eje X. yt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexión alrededor del eje X.
Fy: Límite elástico del acero. by: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje Y.
Mfy: Resistencia requerida a flexión respecto al eje Y para las combinaciones de carga LRFD.
Ixy : xt :
0.00 97.82
cm4 mm
yt : 100.91 mm
Fy : 3516.82 kg/cm² by : 0.95 Mfy : 0.023 t·m
Mnyt :
2.709
t·m
Sfty :
77.02
cm³
Donde:
Donde:
Ix: Momento de inercia respecto al eje X. Iy: Momento de inercia respecto al eje Y.
Ix : 431.77 cm4 Iy : 2447.39 cm4
Ixy: Producto de inercia. xt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexión alrededor del eje Y. yt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexión alrededor del eje Y.
Ixy : 0.00 cm4 xt : 317.74 mm yt :
76.89
mm
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [85]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fy: Límite elástico del acero. t: Factor de resistencia para tracción. Tf: Resistencia a tracción requerida para las combinaciones de carga LRFD.
Fy : 3516.82 kg/cm² t : 0.90 Tf : 0.410 t
Tn: Resistencia nominal a tracción, según la Sección C2.
Tn : 23.835 t
:
0.076
Donde: bx: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje X.
bx :
0.95
Mfx: Resistencia requerida a flexión respecto al eje X para las combinaciones de carga LRFD.
Mfx :
0.050
t·m
Mnx: Resistencia nominal a flexión alrededor del eje X según la Sección C3.1.
Mnx :
0.641
t·m
by: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje Y.
by : Mfy :
0.95 0.023
t·m
Mny :
1.944
t·m
t : Tf :
0.90 0.410
t
Mfy: Resistencia requerida a flexión respecto al eje Y para las combinaciones de carga LRFD. Mny: Resistencia nominal a flexión alrededor del eje Y según la Sección C3.1. t: Factor de resistencia para tracción. Tf: Resistencia a tracción requerida para las combinaciones de carga LRFD.
η
Tn: Resistencia nominal a tracción, según la Sección C2.
Tn : 23.835 t
Resistencia a flexión combinada con compresión (C5.2.2) (a) Se debe satisfacer el siguiente criterio si
:
0.566
o :
0.563
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde:
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [86]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS :
0.566
c: Factor de resistencia para compresión.
c :
0.85
Pf: Resistencia a compresión requerida para las combinaciones de carga LRFD.
Pf :
1.330
t
Pn: Resistencia nominal a compresión según la Sección C4.
Pn :
7.900
t
bx :
0.95
Donde:
bx: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje X.
Cmx: Coeficiente de momento en los extremos para flexión respecto al eje Cmx : X.
1.0
Mfx: Resistencia requerida a flexión respecto al eje X para las combinaciones de carga LRFD.
Mfx :
0.157
t·m
Mnx: Resistencia nominal a flexión alrededor del eje X según la Sección C3.1.
Mnx :
0.512
t·m
x :
1.00
PEx :
625.095
Donde: t
Donde: E: Módulo de Young. Ix: Momento de inercia respecto al eje X.
E : 2069317.02 kg/cm² Ix : 431.77 cm4
Kx: Factor de longitud eficaz para el eje X. L: Longitud de la barra. by: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje Y.
Kx : L: by : Cmy: Coeficiente de momento en los extremos para flexión respecto al eje Cmy : Y.
1.00 1.188
Mfy: Resistencia requerida a flexión respecto al eje Y para las combinaciones de carga LRFD.
Mfy :
0.085
t·m
Mny: Resistencia nominal a flexión alrededor del eje Y según la Sección C3.1.
Mny :
1.944
t·m
m
0.95 1.0
y :
1.00
PEy :
3543.175
Donde: t
Donde: E: Módulo de Young. Iy: Momento de inercia respecto al eje Y. Ky: Factor de longitud eficaz para el eje Y. L: Longitud de la barra.
E : 2069317.02 kg/cm² Iy : Ky :
2447.39 1.00
L:
1.188
cm4 m
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [87]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS o :
0.563
c : Pf :
0.85 1.330
Donde: c: Factor de resistencia para compresión. Pf: Resistencia a compresión requerida para las combinaciones de carga LRFD.
t
F n η Pno: Resistencia nominal a compresión según la Sección C4 con
Pno :
8.027
bx: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje X.
bx :
0.95
Mfx: Resistencia requerida a flexión respecto al eje X para las combinaciones de carga LRFD.
Mfx :
0.157
t·m
Mnx: Resistencia nominal a flexión alrededor del eje X según la Sección C3.1.
Mnx :
0.512
t·m
by: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje Y.
by :
0.95
Mfy: Resistencia requerida a flexión respecto al eje Y para las combinaciones de carga LRFD.
Mfy :
0.085
t·m
Mny: Resistencia nominal a flexión alrededor del eje Y según la Sección C3.1.
Mny :
1.944
t·m
t
Flexión combinada con cortante, axil y torsión - Comprobación de Von Mises (Comprobación adicional) Ya que la norma no proporciona una comprobación general para secciones sometidas a torsión combinada con otros esfuerzos, se considera que este elemento debe cumplir, además, el siguiente criterio de rotura de Von Mises:
: 0.465
: 0.002
: 0.216
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde:
fa: Tensión normal debida a compresión, calculada utilizando el área de la sección bruta. Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [88]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
fa : 582.68 kg/cm² Donde: Pf: Resistencia a compresión requerida para las combinaciones de carga LRFD.
Pf :
1.330
Ae: Área de la sección eficaz.
Ae :
2.28
t cm²
Las tensiones utilizadas en esta comprobación se han calculado en el siguiente punto, en el cual se produce la combinación pésima de tensiones normales y tangenciales. x: Coordenada X del punto de cálculo respecto al centro de gravedad.
x : 310.63 mm
y: Coordenada Y del punto de cálculo respecto al centro de gravedad.
y : -102.29 mm
fbx: Tensión normal debida a la flexión alrededor del eje X, calculada utilizando la sección eficaz. fbx : 766.20 kg/cm² Donde: Mfx: Resistencia requerida a flexión respecto al eje X para las combinaciones de carga LRFD.
Mfx :
0.157
t·m
fa = f
Iex: Momento eficaz de inercia respecto al eje X. fby: Tensión normal debida a la flexión alrededor del eje Y, calculada utilizando la sección eficaz.
Iex : 209.01 cm4
fby : 125.65 kg/cm²
Donde:
Mfy: Resistencia requerida a flexión respecto al eje Y para las combinaciones de carga LRFD.
Mfy : -0.085 t·m
Iey: Momento eficaz de inercia respecto al eje Y.
Iey : 2093.80 cm4
fVx: Tensión tangencial debida al esfuerzo cortante en la dirección del eje X. fVy: Tensión tangencial debida al esfuerzo cortante en la dirección del eje Y.
fVx : fVy :
-1.63 -1.52
kg/cm² kg/cm²
fTr: Tensión tangencial debida a la torsión. Fa: Resistencia a compresión de la sección.
fTr :
0.00
kg/cm²
Fa : 2941.97 kg/cm²
Donde:
c: Factor de resistencia para compresión.
Fn: Tensión crítica nominal de pandeo, calculada según el Capítulo C4.
c : 0.85 Fn : 3461.14 kg/cm²
Fbx, Fby: Resistencia de la sección a flexión alrededor de los ejes X y Y, respectivamente.
Fbx : 3340.98 kg/cm² Fby : 3340.98 kg/cm²
Donde:
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [89]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS b: Factor de resistencia para flexión. Fy: Límite elástico del acero. FVx, FVy: Resistencia de la sección a cortante en las direcciones X y Y, respectivamente.
Fecha: AGOSTO 2015
b :
0.95
Fy : 3516.82 kg/cm²
FVx : 1928.91 kg/cm² FVy : 1928.91 kg/cm² Donde: v: Factor de resistencia para cortante. Fy: Límite elástico del acero.
v : 0.95 Fy : 3516.82 kg/cm²
FTr: Resistencia a torsión de la sección.
F FVx Tr FTr : 1827.39 kg/cm²
Donde:
Tr: Factor de resistencia para torsión. Fy: Límite elástico del acero.
Tr : 0.90 Fy : 3516.82 kg/cm²
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [90]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [91]
1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA
2
2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA
2
3.- NORMAS CONSIDERADAS
2
4.- ACCIONES CONSIDERADAS
2
4.1.- Gravitatorias
2
4.2.- Viento
2
4.3.- Sismo
2
4.4.- Hipótesis de carga
3
4.5.- Listado de cargas
3
5.- ESTADOS LÍMITE
3
6.- SITUACIONES DE PROYECTO
3
6.1.- Coeficientes parciales de seguridad () y coeficientes de combinación ()
4
6.2.- Combinaciones
8
7.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS
23
8.- DATOS GEOMÉTRICOS DE COLUMNAS, MUROS DE CORTANTE Y MUROS
23
8.1.- Columnas
23
9.- DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES DE PANDEO PARA CADA PLANTA 24 10.- LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN
24
11.- MATERIALES UTILIZADOS
24
11.1.- Concretos
24
11.2.- Aceros por elemento y posición
24
11.2.1.- Aceros en barras
24
11.2.2.- Aceros en perfiles
24
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA Versión: 2015 Número de licencia: 119871
2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA Proyecto: DOMO ARCOTECHO 18.00x32.13MTS Clave: DOMO ARCOTECHO NAZAS
3.- NORMAS CONSIDERADAS Concreto: NTCRC:2004 A. formados en frio: AISI S100-2007 (LRFD) Aceros laminados y armados: NTCRC Estruct.Metal. Categoría de uso: a) Habitación
4.- ACCIONES CONSIDERADAS 4.1.- Gravitatorias C.V. (t/m²)
Cargas muertas (t/m²)
Columnas
INDICADAS
INDICADAS
Cimentación
INDICADAS
INDICADAS
Desplante Cimentación
INDICADAS
INDICADAS
Planta
4.2.- Viento Se ha tenido en cuenta la acción del viento mediante cargas aplicadas en las siguientes hipótesis: 'V 1+X', 'V 1-X', 'V 2+Y' y 'V 2 -Y'.
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [2]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Fecha: AGOSTO 2015
4.3.- Sismo Sin acción de sismo
4.4.- Hipótesis de carga Automáticas Peso propio Cargas muertas Carga viva Adicionales
Referencia H1
Descripción
Naturaleza
Relleno Compactado de Cepas Empujes del terreno
CV 1
Carga Viva 30kg
Carga viva
V 1+X
Viento X a Presión
Viento
V 1-X
Viento X a Succión
Viento
V 2+Y
Viento Y a Presión
Viento
V 2 -Y
Viento Y a Succión
Viento
N1
Nieve 35kg
Nieve
4.5.- Listado de cargas Cargas especiales introducidas (en t, t/m y t/m²)
Grupo Condición 0
H1
Tipo
Valor
Coordenadas
Superficial 2.80 ( -5.26, 35.38) ( 24.13, 35.66) ( 24.79, -3.83) ( -5.40, -3.83)
5.- ESTADOS LÍMITE E.L.U. de rotura. Hormigón NTCRC:2004 E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones Grupo: A E.L.U. de rotura. Acero conformado
AISI/NASPEC-2007 (LRFD) ASCE 7
E.L.U. de rotura. Acero laminado
NTCRC
Tensiones sobre el terreno Desplazamientos
Acciones características
6.- SITUACIONES DE PROYECTO Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los siguientes criterios: - Con coeficientes de combinación
- Sin coeficientes de combinación
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [3]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS - Donde:
Gk Acción permanente Pk
Acción de pretensado
Qk Acción variable G
Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes
P
Coeficiente parcial de seguridad de la acción de pretensado
Q,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal Q,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento p,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal a,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento
6.1.- Coeficientes parciales de seguridad () y coeficientes de combinación () Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán: E.L.U. de rotura. Hormigón: NTCRC:2004 E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: NTCRC:2004
Situación 1 Coeficientes parciales de seguridad ()
Coeficientes de combinación () Principal (p)
Acompañamiento (a)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
0.900
1.500
-
-
Carga viva (Q)
0.000
1.500
1.000
0.529
Nieve (Q)
0.000
1.500
1.000
1.000
Empujes del terreno (H)
0.900
1.500
-
-
Viento (Q)
Situación 2 Coeficientes parciales de seguridad ()
Coeficientes de combinación () Principal (p)
Acompañamiento (a)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
0.900
1.100
-
-
Carga viva (Q)
0.000
1.100
0.529
0.529
Viento (Q)
0.000
1.100
1.000
1.000
Nieve (Q)
0.000
1.100
1.000
1.000
Empujes del terreno (H)
0.900
1.100
-
-
E.L.U. de rotura. Acero conformado: AISI S100-2007 (LRFD)
2.3.2 - [1] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [4]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS 2.3.2 - [1] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Carga permanente (G)
Favorable
Desfavorable
1.400
1.400
Carga viva (Q) Viento (Q) Nieve (Q) Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [2 Lr] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.200
1.200
Carga viva (Q)
0.000
0.500
0.000
1.600
Viento (Q) Nieve (Q) Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [2 S] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable
1.200
1.200
Nieve (Q)
0.000
0.500
Empujes del terreno (H)
0.000
1.600
Carga permanente (G) Carga viva (Q) Viento (Q)
2.3.2 - [3 Lr, L] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.200
1.200
Carga viva (Q)
0.000
1.600
Viento (Q) Nieve (Q) Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [3 S, L] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [5]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS 2.3.2 - [3 S, L] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Carga permanente (G)
Favorable
Desfavorable
1.200
1.200
1.600
1.600
Carga viva (Q) Viento (Q) Nieve (Q) Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [3 Lr, W] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.200
1.200
Carga viva (Q)
0.000
1.600
Viento (Q)
0.000
0.800
Nieve (Q) Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [3 S, W] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable
1.200
1.200
Viento (Q)
0.000
0.800
Nieve (Q)
1.600
1.600
Carga permanente (G) Carga viva (Q)
Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [4 Lr] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.200
1.200
Carga viva (Q)
0.000
0.500
Viento (Q)
1.600
1.600
Nieve (Q) Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [4 S] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [6]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS 2.3.2 - [4 S] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable
1.200
1.200
Viento (Q)
1.600
1.600
Nieve (Q)
0.000
0.500
Carga permanente (G) Carga viva (Q)
Empujes del terreno (H)
2.3.2 - [6] (ASCE/SEI 7-05) Coeficientes parciales de seguridad () Carga permanente (G)
Favorable
Desfavorable
0.900
0.900
0.000
1.600
0.000
1.600
Carga viva (Q) Viento (Q) Nieve (Q) Empujes del terreno (H)
E.L.U. de rotura. Acero laminado: NTCRC Estruct.Metal.
Situación 1 Coeficientes parciales de seguridad ()
Coeficientes de combinación () Principal (p)
Acompañamiento (a)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
0.900
1.400
-
-
Carga viva (Q)
0.000
1.400
1.000
0.500
Nieve (Q)
0.000
1.400
1.000
1.000
Empujes del terreno (H)
0.900
1.400
-
-
Viento (Q)
Situación 2 Coeficientes parciales de seguridad ()
Coeficientes de combinación () Principal (p)
Acompañamiento (a)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
0.900
1.100
-
-
Carga viva (Q)
0.000
1.100
0.500
0.500
Viento (Q)
1.100
1.100
1.000
1.000
Nieve (Q)
0.000
1.100
1.000
1.000
Empujes del terreno (H)
0.900
1.100
-
-
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [7]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Tensiones sobre el terreno
Acciones variables sin sismo Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.000
Carga viva (Q)
0.000
1.000
Viento (Q)
0.000
1.000
Nieve (Q)
0.000
1.000
Empujes del terreno (H)
1.000
1.000
Desplazamientos
Acciones variables sin sismo Coeficientes parciales de seguridad () Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.000
1.000
Carga viva (Q)
0.000
1.000
Viento (Q)
0.000
1.000
Nieve (Q)
0.000
1.000
Empujes del terreno (H)
1.000
1.000
6.2.- Combinaciones
Nombres de las hipótesis
PP
Peso propio
CM
Cargas muertas
H1
Relleno Compactado de Cepas
Qa
Carga viva
CV 1
Carga Viva 30kg
V 1+X Viento X a Presión V 1-X Viento X a Succión V 2+Y Viento Y a Presión V 2 -Y Viento Y a Succión N1
Nieve 35kg
E.L.U. de rotura. Hormigón
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones
Comb.
PP
CM
H1
Qa
1
0.900 0.900 0.900
2
1.500 1.500 0.900
3
0.900 0.900 0.900 1.500
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [8]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
4
1.500 1.500 0.900 1.500
5
0.900 0.900 0.900
1.500
6
1.500 1.500 0.900
1.500
7
0.900 0.900 0.900 1.500 1.500
8
1.500 1.500 0.900 1.500 1.500
9
0.900 0.900 0.900
1.500
10
1.500 1.500 0.900
1.500
11
0.900 0.900 0.900 1.500
1.500
12
1.500 1.500 0.900 1.500
13
0.900 0.900 0.900
1.500
1.500
14
1.500 1.500 0.900
1.500
1.500
15
0.900 0.900 0.900 1.500 1.500
1.500
16
1.500 1.500 0.900 1.500 1.500
1.500
17
0.900 0.900 0.900 0.794 0.794
1.500
18
1.500 1.500 0.900 0.794 0.794
1.500
19
0.900 0.900 1.500
20
1.500 1.500 1.500
21
0.900 0.900 1.500 1.500
22
1.500 1.500 1.500 1.500
23
0.900 0.900 1.500
1.500
24
1.500 1.500 1.500
1.500
25
0.900 0.900 1.500 1.500 1.500
26
1.500 1.500 1.500 1.500 1.500
27
0.900 0.900 1.500
1.500
28
1.500 1.500 1.500
1.500
29
0.900 0.900 1.500 1.500
1.500
30
1.500 1.500 1.500 1.500
31
0.900 0.900 1.500
1.500
1.500
32
1.500 1.500 1.500
1.500
1.500
33
0.900 0.900 1.500 1.500 1.500
1.500
34
1.500 1.500 1.500 1.500 1.500
1.500
35
0.900 0.900 1.500 0.794 0.794
1.500
36
1.500 1.500 1.500 0.794 0.794
37
0.900 0.900 0.900
1.100
38
1.100 1.100 0.900
1.100
39
0.900 0.900 0.900 0.582
1.100
40
1.100 1.100 0.900 0.582
41
0.900 0.900 0.900
0.582 1.100
42
1.100 1.100 0.900
0.582 1.100
43
0.900 0.900 0.900 0.582 0.582 1.100
44
1.100 1.100 0.900 0.582 0.582 1.100
45
0.900 0.900 0.900
1.100
46
1.100 1.100 0.900
1.100
1.500
1.500
1.500
1.100
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [9]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
47
0.900 0.900 0.900 0.582
1.100
48
1.100 1.100 0.900 0.582
1.100
49
0.900 0.900 0.900
0.582
1.100
50
1.100 1.100 0.900
0.582
1.100
51
0.900 0.900 0.900 0.582 0.582
1.100
52
1.100 1.100 0.900 0.582 0.582
1.100
53
0.900 0.900 0.900
1.100 1.100
54
1.100 1.100 0.900
1.100 1.100
55
0.900 0.900 0.900 0.582
1.100 1.100
56
1.100 1.100 0.900 0.582
1.100 1.100
57
0.900 0.900 0.900
0.582 1.100 1.100
58
1.100 1.100 0.900
0.582 1.100 1.100
59
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Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
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1.100 1.100 1.100
E.L.U. de rotura. Acero conformado
Comb.
PP
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H1
Qa
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1
1.400 1.400
2
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3
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4
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6
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0.800
0.800 0.800 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [14]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
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Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [15]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
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1.400 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [16]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
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1.100
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [17]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
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1.100 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [18]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
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120 1.100 1.100 0.900 0.550
1.100 1.100
121 0.900 0.900 0.900
0.550
1.100 1.100
122 1.100 1.100 0.900
0.550
1.100 1.100
123 0.900 0.900 0.900 0.550 0.550
1.100 1.100
124 1.100 1.100 0.900 0.550 0.550
1.100 1.100
125 0.900 0.900 0.900
1.100 1.100 1.100
126 1.100 1.100 0.900
1.100 1.100 1.100
127 0.900 0.900 0.900 0.550
1.100 1.100 1.100
128 1.100 1.100 0.900 0.550
1.100 1.100 1.100
129 0.900 0.900 0.900
0.550
1.100 1.100 1.100
130 1.100 1.100 0.900
0.550
1.100 1.100 1.100
131 0.900 0.900 0.900 0.550 0.550
1.100 1.100 1.100
132 1.100 1.100 0.900 0.550 0.550
1.100 1.100 1.100
133 0.900 0.900 1.100
1.100
134 1.100 1.100 1.100
1.100
135 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100
136 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100
137 0.900 0.900 1.100
0.550 1.100
138 1.100 1.100 1.100
0.550 1.100
139 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550 1.100 140 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550 1.100 141 0.900 0.900 1.100
1.100
142 1.100 1.100 1.100
1.100
143 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100
144 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100
145 0.900 0.900 1.100
0.550
1.100
146 1.100 1.100 1.100
0.550
1.100
147 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550
1.100
148 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550
1.100
149 0.900 0.900 1.100
1.100 1.100
150 1.100 1.100 1.100
1.100 1.100
151 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100 1.100
152 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100 1.100
153 0.900 0.900 1.100
0.550 1.100 1.100
154 1.100 1.100 1.100
0.550 1.100 1.100
155 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550 1.100 1.100 156 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550 1.100 1.100 157 0.900 0.900 1.100
1.100
158 1.100 1.100 1.100
1.100 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [19]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
159 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100
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1.100
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0.550
1.100
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0.550
1.100
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1.100
164 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550
1.100
165 0.900 0.900 1.100
1.100
166 1.100 1.100 1.100
1.100
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1.100
168 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100
169 0.900 0.900 1.100
0.550
1.100
170 1.100 1.100 1.100
0.550
1.100
171 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550
1.100
172 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550
1.100
173 0.900 0.900 1.100
1.100 1.100
174 1.100 1.100 1.100
1.100 1.100
175 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100 1.100
176 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100 1.100
177 0.900 0.900 1.100
0.550
1.100 1.100
178 1.100 1.100 1.100
0.550
1.100 1.100
179 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550
1.100 1.100
180 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550
1.100 1.100
181 0.900 0.900 1.100
1.100
1.100
182 1.100 1.100 1.100
1.100
1.100
183 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100
1.100
184 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100
1.100
185 0.900 0.900 1.100
0.550 1.100
1.100
186 1.100 1.100 1.100
0.550 1.100
1.100
187 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550 1.100
1.100
188 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550 1.100
1.100
189 0.900 0.900 1.100
1.100
1.100
190 1.100 1.100 1.100
1.100
1.100
191 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100
1.100
192 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100
1.100
193 0.900 0.900 1.100
0.550
1.100
1.100
194 1.100 1.100 1.100
0.550
1.100
1.100
195 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550
1.100
1.100
196 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550
1.100
1.100
197 0.900 0.900 1.100
1.100 1.100
1.100
198 1.100 1.100 1.100
1.100 1.100
1.100
199 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100 1.100
1.100
200 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100 1.100
1.100
0.550 1.100 1.100
1.100
201 0.900 0.900 1.100
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [20]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
202 1.100 1.100 1.100
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1 0.550 1.100 1.100
1.100
203 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550 1.100 1.100
1.100
204 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550 1.100 1.100
1.100
205 0.900 0.900 1.100
1.100
1.100
206 1.100 1.100 1.100
1.100
1.100
207 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100
1.100
208 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100
1.100
209 0.900 0.900 1.100
0.550
1.100
1.100
210 1.100 1.100 1.100
0.550
1.100
1.100
211 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550
1.100
1.100
212 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550
1.100
1.100
213 0.900 0.900 1.100
1.100 1.100
214 1.100 1.100 1.100
1.100 1.100
215 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100 1.100
216 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100 1.100
217 0.900 0.900 1.100
0.550
1.100 1.100
218 1.100 1.100 1.100
0.550
1.100 1.100
219 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550
1.100 1.100
220 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550
1.100 1.100
221 0.900 0.900 1.100
1.100 1.100 1.100
222 1.100 1.100 1.100
1.100 1.100 1.100
223 0.900 0.900 1.100 0.550
1.100 1.100 1.100
224 1.100 1.100 1.100 0.550
1.100 1.100 1.100
225 0.900 0.900 1.100
0.550
1.100 1.100 1.100
226 1.100 1.100 1.100
0.550
1.100 1.100 1.100
227 0.900 0.900 1.100 0.550 0.550
1.100 1.100 1.100
228 1.100 1.100 1.100 0.550 0.550
1.100 1.100 1.100
Tensiones sobre el terreno
Desplazamientos
Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
1
1.000 1.000 1.000
2
1.000 1.000 1.000 1.000
3
1.000 1.000 1.000
4
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
5
1.000 1.000 1.000
1.000
6
1.000 1.000 1.000 1.000
1.000
7
1.000 1.000 1.000
8
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
9
1.000
1.000 1.000
1.000 1.000 1.000
1.000
10
1.000 1.000 1.000 1.000
1.000
11
1.000 1.000 1.000
1.000
1.000 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [21]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
12
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
13
1.000 1.000 1.000
1.000
14
1.000 1.000 1.000 1.000
15
1.000 1.000 1.000
16
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
17
1.000 1.000 1.000
18
1.000 1.000 1.000 1.000
19
1.000 1.000 1.000
1.000
1.000
20
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000
21
1.000 1.000 1.000
22
1.000 1.000 1.000 1.000
23
1.000 1.000 1.000
24
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
25
1.000 1.000 1.000
26
1.000 1.000 1.000 1.000
27
1.000 1.000 1.000
1.000
1.000 1.000
28
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000 1.000
29
1.000 1.000 1.000
30
1.000 1.000 1.000 1.000
31
1.000 1.000 1.000
32
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
33
1.000 1.000 1.000
34
1.000 1.000 1.000 1.000
35
1.000 1.000 1.000
36
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
37
1.000 1.000 1.000
38
1.000 1.000 1.000 1.000
39
1.000 1.000 1.000
40
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
41
1.000 1.000 1.000
42
1.000 1.000 1.000 1.000
43
1.000 1.000 1.000
44
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
45
1.000 1.000 1.000
46
1.000 1.000 1.000 1.000
47
1.000 1.000 1.000
1.000
48
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000
49
1.000 1.000 1.000
50
1.000 1.000 1.000 1.000
51
1.000 1.000 1.000
52
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
53
1.000 1.000 1.000
1.000 1.000 1.000
54
1.000 1.000 1.000 1.000
1.000 1.000 1.000
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000 1.000 1.000
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000 1.000 1.000
1.000 1.000 1.000
1.000
1.000
1.000
1.000 1.000
1.000
1.000
1.000 1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000 1.000
1.000
1.000 1.000
1.000
1.000 1.000 1.000
1.000 1.000 1.000
1.000
1.000
1.000
1.000
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000
1.000 1.000 1.000 1.000
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [22]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Comb.
PP
CM
H1
Qa
CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N 1
55
1.000 1.000 1.000
1.000
1.000 1.000 1.000
56
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000 1.000 1.000
7.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS Grupo Nombre del grupo
Planta Nombre planta Altura Cota
2 Columnas
2 Columnas
3.35 3.35
1 Cimentación
1 Cimentación
1.70 0.00
0 Desplante Cimentación
-1.70
8.- DATOS GEOMÉTRICOS DE COLUMNAS, MUROS DE CORTANTE Y MUROS 8.1.- Columnas GI: grupo inicial GF: grupo final Ang: ángulo de la columna en grados sexagesimales
Referencia Coord(P.Fijo) GI- GF
Datos de las columnas Vinculación exterior
Ang. Punto fijo Peralte de apoyo
C1
( 0.00, 0.00)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C1a
( 0.00, 0.00)
1-2
Arranca sobre el pilar C1
0.0
Centro
C2
( 19.80, 0.00)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C2a
( 19.80, 0.00)
1-2
Arranca sobre el pilar C2
0.0
Centro
C3
( 0.00, 6.40)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C3a
( 0.00, 6.40)
1-2
Arranca sobre el pilar C3
0.0
Centro
C4
( 19.80, 6.40)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C4a
( 19.80, 6.40)
1-2
Arranca sobre el pilar C4
0.0
Centro
C5
( 0.00, 12.80)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C5a
( 0.00, 12.80)
1-2
Arranca sobre el pilar C5
0.0
Centro
C6
( 19.80, 12.80)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C6a
( 19.80, 12.80)
1-2
Arranca sobre el pilar C6
0.0
Centro
C7
( 0.00, 19.20)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C7a
( 0.00, 19.20)
1-2
Arranca sobre el pilar C7
0.0
Centro
C8
( 19.80, 19.20)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C8a
( 19.80, 19.20)
1-2
Arranca sobre el pilar C8
0.0
Centro
C9
( 0.00, 25.60)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C9a
( 0.00, 25.60)
1-2
Arranca sobre el pilar C9
0.0
Centro
C10
( 19.80, 25.60)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C10a
( 19.80, 25.60)
1-2
Arranca sobre el pilar C10 0.0
Centro
C11
( 0.00, 32.00)
0-1
Con vinculación exterior
0.0
Centro
C11a
( 0.00, 32.00)
1-2
Arranca sobre el pilar C11 0.0
Centro
C12
( 19.80, 32.00)
0-1
Con vinculación exterior
Centro
0.0
0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30 0.30
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [23]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Referencia Coord(P.Fijo) GI- GF C12a
( 19.80, 32.00)
1-2
Vinculación exterior
Ang. Punto fijo Peralte de apoyo
Arranca sobre el pilar C12 0.0
Centro
9.- DIMENSIONES, COEFICIENTES DE EMPOTRAMIENTO Y COEFICIENTES DE PANDEO PARA CADA PLANTA Planta
Dimensiones (cm)
C1, C2, C3, C4, C5, C6, C7, C8, C9, C10, C11, C12
1
C11a, C9a, C7a, C5a, C3a, C1a, C2a, C4a, C6a, C8a, C10a, C12a
2
Columna
Coeficiente de empotramiento Coeficiente de pandeo
Coeficiente de rigidez axial
Cabeza
Pie
X
Y
Diám.: 0.60
0.30
1.00
1.00
1.00
2.00
IPR 12x6 1/2"x38.70
1.00
1.00
1.00
1.00
2.00
10.- LOSAS Y ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN -Tensión isible en situaciones persistentes: 1.00 kg/cm² -Tensión isible en situaciones accidentales: 1.50 kg/cm²
11.- MATERIALES UTILIZADOS 11.1.- Concretos Elemento Todos
Concreto
fck (kg/cm²)
c
Tamaño máximo del árido (mm)
250
1.25
19
f'c=250
11.2.- Aceros por elemento y posición 11.2.1.- Aceros en barras
Elemento Todos
Acero fy = 4200
fyk (kg/cm²)
s
4200
1.00
11.2.2.- Aceros en perfiles
Tipo de acero para perfiles Acero formado en frío
Acero ASTM A 572 50 ksi
Límite elástico Módulo de elasticidad (kg/cm²) (kg/cm²) 3517
2069317 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [24]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Tipo de acero para perfiles Acero laminado Acero de pernos
Acero ASTM A 36
36 ksi
fy = 2800 (corrugado)
Fecha: AGOSTO 2015
Límite elástico Módulo de elasticidad (kg/cm²) (kg/cm²) 2548
2100000
2799
2100000
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [25]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Fecha: AGOSTO 2015
ÍNDICE
1.- LISTADO DE ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN
27
1.1.- Descripción
27
1.2.- Comprobación
27
2.- LISTADO DE PLACAS DE ANCLAJE
29
2.1.- Descripción
29
2.2.- Comprobación
29
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [26]
v
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
1.- LISTADO DE ELEMENTOS DE CIMENTACIÓN 1.1.- Descripción Referencias
Geometría
Armado
C1, C2, C3, C4, C5, C6, C7, C8, C9, C10, C11, C12, C13, C14
Zapata rectangular excéntrica Ancho inicial X: 90.0 cm Ancho inicial Y: 90.0 cm Ancho final X: 90.0 cm Ancho final Y: 90.0 cm Ancho zapata X: 90.0 cm Ancho zapata Y: 90.0 cm Peralte: 30.0 cm
Sup X: 14#4c/15 Sup Y: 14#4c/15 Inf X: 14#4c/15 Inf Y: 14#4c/15
1.2.- Comprobación Referencia: C1 Dimensiones: 180 x 180 x 30 Armados: Xi:#4c/15 Yi:#4c/15 Xs:#4c/15 Ys:#4c/15 Comprobación
Valores
Estado
Máximo: 1 kg/cm² Calculado: 0.453 kg/cm²
Cumple
Máximo: 1.25 kg/cm² Calculado: 0.98 kg/cm²
Cumple
- En dirección X:
Reserva seguridad: 95.2 %
Cumple
- En dirección Y:
Reserva seguridad: 931.7 % Cumple
Tensiones sobre el terreno: Criterio de CYPE Ingenieros
- Tensión media en situaciones persistentes: - Tensión máxima en situaciones persistentes: Volteo de la zapata: Si el % de reserva de seguridad es mayor que cero, quiere decir que los coeficientes de seguridad al volteo son mayores que los valores estrictos exigidos para todas las combinaciones de equilibrio.
Flexión en la zapata: - En dirección X:
Momento: 4.69 t·m
Cumple
- En dirección Y:
Momento: 1.59 t·m
Cumple
- En dirección X:
Cortante: 8.13 t
Cumple
- En dirección Y:
Cortante: 2.78 t
Cumple
Máximo: 600 t/m² Calculado: 12.19 t/m²
Cumple
Mínimo: 15 cm Calculado: 30 cm
Cumple
Cortante en la zapata:
Compresión oblicua en la zapata: - Situaciones persistentes: Criterio de CYPE Ingenieros
Peralte mínimo: Capítulo 6.4.5 (norma NTCRC: 2004)
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [27]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN CECYTED DE 18.00X31.00MTS
Fecha: AGOSTO 2015
Referencia: C1 Dimensiones: 180 x 180 x 30 Armados: Xi:#4c/15 Yi:#4c/15 Xs:#4c/15 Ys:#4c/15 Comprobación Espacio para anclar arranques en cimentación: - C1:
Valores
Estado
Mínimo: 20 cm Calculado: 23 cm
Cumple
Cuantía geométrica mínima: Capítulo 2.2 (norma NTCRC: 2004)
Mínimo: 0.0024
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 0.0028
Cumple
- Armado superior dirección X:
Calculado: 0.0028
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 0.0028
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 0.0028
Cumple
Diámetro mínimo de las barras: Criterio de CYPE Ingenieros
Mínimo: 10 mm
- Parrilla inferior:
Calculado: 12.7 mm
Cumple
- Parrilla superior:
Calculado: 12.7 mm
Cumple
Separación máxima entre barras: Criterio de CYPE Ingenieros
Máximo: 30 cm
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado superior dirección X:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 15 cm
Cumple
Separación mínima entre barras: Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: J. Calavera. "Cálculo de Estructuras de Cimentación". Capítulo 3.16
Mínimo: 10 cm
- Armado inferior dirección X:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado inferior dirección Y:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado superior dirección X:
Calculado: 15 cm
Cumple
- Armado superior dirección Y:
Calculado: 15 cm
Cumple
Longitud de anclaje: Criterio del libro "Cálculo de estructuras de cimentación", J. Calavera. Ed. INTEMAC, 1991
Mínimo: 30 cm
- Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 78 cm
Cumple
- Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 78 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 78 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 78 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia der:
Calculado: 78 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia izq:
Calculado: 78 cm
Cumple
Perito Responsable: Ing. Humberto Muñoz Dozal DRO PCA 155 CED. PROF. 983642 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [28]
v
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Referencia: C1 Dimensiones: 180 x 180 x 30 Armados: Xi:#4c/15 Yi:#4c/15 Xs:#4c/15 Ys:#4c/15 Comprobación
Valores
Estado
- Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 78 cm
Cumple
- Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 78 cm
Cumple
Longitud mínima de las ganchos:
Mínimo: 15 cm
- Armado inf. dirección X hacia der:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado inf. dirección X hacia izq:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado inf. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia der:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado sup. dirección X hacia izq:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado sup. dirección Y hacia arriba:
Calculado: 30 cm
Cumple
- Armado sup. dirección Y hacia abajo:
Calculado: 30 cm
Cumple
Se cumplen todas las comprobaciones
2.- LISTADO DE PLACAS DE ANCLAJE 2.1.- Descripción Referencias
Placa base
Disposición
Rigidizadores
Pernos
C11a, C9a, C7a, Ancho X: 360 mm Posición X: Centrada Paralelos X: 6#8 L=110 cm C5a, C3a, C1a, Ancho Y: 500 mm Posición Y: Centrada Paralelos Y: 2(100x20x10.0) Gancho a 90 grados C2a, C4a, C6a, Espesor: 19 mm C8a, C10a, C12a, C13a, C14a
2.2.- Comprobación Referencia: C11a -Placa base: Ancho X: 360 mm Ancho Y: 500 mm Espesor: 19 mm -Pernos: 6#8 L=110 cm Gancho a 90 grados -Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada -Rigidizadores: Paralelos X: - Paralelos Y: 2(100x20x10.0) Comprobación Separación mínima entre pernos: 1.5 diámetros
Separación mínima pernos-perfil: 1.5 diámetros
Separación mínima pernos-borde: 2 diámetros
Valores
Estado
Mínimo: 38 mm Calculado: 200 mm
Cumple
Mínimo: 38 mm Calculado: 38 mm
Cumple
Mínimo: 50 mm Calculado: 50 mm
Cumple
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [29]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN CECYTED DE 18.00X31.00MTS
Fecha: AGOSTO 2015
Referencia: C11a -Placa base: Ancho X: 360 mm Ancho Y: 500 mm Espesor: 19 mm -Pernos: 6#8 L=110 cm Gancho a 90 grados -Disposición: Posición X: Centrada Posición Y: Centrada -Rigidizadores: Paralelos X: - Paralelos Y: 2(100x20x10.0) Comprobación
Valores
Estado
Máximo: 50 Calculado: 23.9
Cumple
Mínimo: 25 cm Calculado: 110 cm
Cumple
- Tensión:
Máximo: 31.246 t Calculado: 12.179 t
Cumple
- Cortante:
Máximo: 21.872 t Calculado: 0.404 t
Cumple
Máximo: 31.246 t Calculado: 12.756 t
Cumple
Máximo: 12.772 t Calculado: 12.089 t
Cumple
Esbeltez de rigidizadores: - Paralelos a Y: Longitud mínima del perno: Se calcula la longitud de anclaje necesaria por adherencia.
Anclaje perno en concreto:
- Tensión + Cortante: Tracción en vástago de pernos: Tensión de Von Mises en vástago de pernos:
Máximo: 2519.14 kg/cm² Calculado: 2389.19 kg/cm² Cumple
Aplastamiento perno en placa:
Máximo: 27.818 t Calculado: 0.401 t
Límite del cortante en un perno actuando contra la placa
Cumple
Tensión de Von Mises en secciones globales:
Máximo: 2548.42 kg/cm²
- Derecha:
Calculado: 1634.9 kg/cm²
- Izquierda:
Calculado: 706.559 kg/cm² Cumple
- Arriba:
Calculado: 1403.26 kg/cm² Cumple
- Abajo:
Calculado: 1822.44 kg/cm² Cumple
Cumple
Flecha global equivalente: Limitación de la deformabilidad de los vuelos
Mínimo: 250
- Derecha:
Calculado: 2708.99
Cumple
- Izquierda:
Calculado: 9201.42
Cumple
- Arriba:
Calculado: 8324.04
Cumple
- Abajo:
Calculado: 5890.79
Cumple
Tensión de Von Mises local:
Máximo: 2548.42 kg/cm² Calculado: 0 kg/cm²
Cumple
Tensión por tracción de pernos sobre placas en voladizo
Se cumplen todas las comprobaciones
Perito Responsable: Ing. Humberto Muñoz Dozal DRO PCA 155 CED. PROF. 983642 Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [30]
v
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Fecha: AGOSTO 2015
ÍNDICE
1.- MATERIALES
2
1.1.- Concretos
32
1.2.- Aceros por elemento y posición
32
1.2.1.- Aceros en barras
32
1.2.2.- Aceros en perfiles
32
2.- ARMADO DE COLUMNAS Y MUROS DE CORTANTE
2
2.1.- Columnas
32
3.- COMPROBACIÓN DE LA RESISTENCIA A CORTANTE EN PILARES DE HORMIGÓN
2
4.- LISTADO DE CUANTIFICACIONES DE COLUMNAS
2
5.- SUMATORIO DE ESFUERZOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPÓTESIS Y PLANTA
3
5.1.- Resumido
41
5.2.- Completo
41
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [31]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
1.- MATERIALES 1.1.- Concretos Elemento Todos
Concreto
fck (kg/cm²)
c
Tamaño máximo del árido (mm)
250
1.25
19
f'c=250
1.2.- Aceros por elemento y posición 1.2.1.- Aceros en barras
Elemento Todos
Acero fy = 4200
fyk (kg/cm²)
s
4200
1.00
1.2.2.- Aceros en perfiles
Tipo de acero para perfiles
Límite elástico Módulo de elasticidad (kg/cm²) (kg/cm²)
Acero
Acero formado en frío
ASTM A 572 50 ksi
3517
2069317
Acero laminado
ASTM A 36
2548
2100000
36 ksi
2.- ARMADO DE COLUMNAS Y MUROS DE CORTANTE 2.1.- Columnas
Tramo: Nivel inicial / nivel final del tramo entre plantas.
Armado: Primer sumando: Armado de esquina. Segundo sumando: Armado de cara X. Tercer sumando: Armado de cara Y.
Estribos: Se indica solamente el estribo perimetral dispuesto. Si existen otros estribos y ramas debe consultar el dibujo del cuadro de pilares. Pueden existir distintas separaciones en cabeza, pie y nudo, que puede consultar en opciones y despiece de pilares.
H: Altura libre del tramo de pilar sin arriostramiento intermedio.
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [32]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Hpx: Longitud de pandeo del tramo de pilar en dirección 'X'.
Hpy: Longitud de pandeo del tramo de pilar en dirección 'Y'.
Críticos: Esfuerzos pésimos (mayorados), correspondientes a la peor combinación que produce las mayores tensiones y/o deformaciones. Incluye la amplificación de esfuerzos debidos a los efectos de segundo orden y excentricidad adicional por pandeo.
Referencia: Esfuerzos pésimos (mayorados), correspondientes a la peor combinación que produce las mayores tensiones y/o deformaciones. Incluye la amplificación de esfuerzos debidos a los efectos de segundo orden (no incluye pandeo).
Nota: Los esfuerzos están referidos a ejes locales de la columna.
Columna
Planta
C1
Cimentación
C1a
Columnas
C2
Cimentación
C2a
Columnas
C3
Cimentación
C3a
Columnas
C4
Cimentación
C4a
Columnas
Dimensión (cm) Diámetro:70
Tramo (m)
Armado
H Hpx Hpy (m) (m) (m)
Mx My (t·m) (t·m)
Referencia N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
7.03 12.60 2.08
7.03 12.60 2.08
3.14 3.14 3.14
4.31
0.48 -1.54
4.31
0.48 -1.54
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14
4.40
1.18 -1.34
4.40
1.18 -1.34
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14
4.42
2.45 -0.95
4.42
2.45 -0.95
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14
4.44
3.69 -0.58
4.44
3.69 -0.58
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14
4.49
6.17 0.18
4.49
6.17 0.18
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14
4.51
7.42 0.56
4.51
7.42 0.56
0.00/0.35
3.14 3.14 3.14
4.52
8.28 0.83
4.52
8.28 0.83
#3c/15 cm 1.70 1.70 1.70
7.02 12.59 2.05
7.02 12.59 2.05
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
3.14 3.14 3.14
4.30 -0.48 -1.53
4.30 -0.48 -1.53
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14
4.40 -1.18 -1.33
4.40 -1.18 -1.33
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14
4.42 -2.45 -0.95
4.42 -2.45 -0.95
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14
4.44 -3.69 -0.57
4.44 -3.69 -0.57
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14
4.48 -6.17 0.18
4.48 -6.17 0.18
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14
4.50 -7.41 0.55
4.50 -7.41 0.55
0.00/0.35
3.14 3.14 3.14
4.52 -8.28 0.81
4.52 -8.28 0.81
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 1.70 1.70 1.70
Críticos N (t)
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
Estribos
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 13.37 12.50 0.18 13.37 12.50 0.18
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
3.14 3.14 3.14 10.66
1.25 -0.12 10.66
1.25 -0.12
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14 10.92
2.50 -0.08 10.92
2.50 -0.08
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14 10.94
3.73 -0.05 10.94
3.73 -0.05
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14 10.96
4.95 -0.02 10.96
4.95 -0.02
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14 10.98
6.17 0.02 10.98
6.17 0.02
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14 11.00
7.40 0.05 11.00
7.40 0.05
0.00/0.35
3.14 3.14 3.14 11.03
8.25 0.08 11.03
8.25 0.08
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 13.38 12.49 0.16 13.38 12.49 0.16
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
3.14 3.14 3.14 10.67 -1.25 -0.11 10.67 -1.25 -0.11
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14 10.93 -2.50 -0.08 10.93 -2.50 -0.08
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14 10.95 -3.72 -0.05 10.95 -3.72 -0.05
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14 10.97 -4.95 -0.02 10.97 -4.95 -0.02
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14 11.00 -6.17 0.01 11.00 -6.17 0.01
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14 11.02 -7.39 0.04 11.02 -7.39 0.04
0.00/0.35
3.14 3.14 3.14 11.04 -8.25 0.06 11.04 -8.25 0.06
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [33]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Columna
Planta
C5
Cimentación
C5a
Columnas
C6
Cimentación
C6a
Columnas
Dimensión (cm) Diámetro:70
Tramo (m)
Armado
-1.70/0.00 10#5
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
Diámetro:70
Cimentación
C7a
Columnas
C8
Cimentación
C8a
Columnas
Cimentación
C9a
Columnas
C10
Cimentación
C10a
Columnas
Cimentación
C11a
Columnas
#3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 12.51 12.39 0.10 12.51 12.39 0.10 2.57 -0.04
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14 10.06
3.77 -0.02 10.06
3.77 -0.02
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14 10.08
4.97 -0.01 10.08
4.97 -0.01
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14 10.10
6.17 0.01 10.10
6.17 0.01
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14 10.12
7.37 0.03 10.12
7.37 0.03
0.00/0.35
3.14 3.14 3.14 10.15
8.22 0.04 10.15
8.22 0.04
-1.70/0.00 10#5
3.14 3.14 3.14
9.65
1.34 -0.06
#3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 12.51 12.41 0.21 12.51 12.41 0.21 3.14 3.14 3.14
9.78 -1.31 -0.14
9.78 -1.31 -0.14
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14 10.04 -2.54 -0.10 10.04 -2.54 -0.10
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14 10.06 -3.75 -0.06 10.06 -3.75 -0.06
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14 10.08 -4.96 -0.02 10.08 -4.96 -0.02
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14 10.11 -6.17 0.02 10.11 -6.17 0.02
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14 10.13 -7.37 0.05 10.13 -7.37 0.05
-1.70/0.00 10#5
3.14 3.14 3.14 10.15 -8.22 0.08 10.15 -8.22 0.08 #3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 12.58 12.41 0.15 12.58 12.41 0.15 9.85
1.32 0.10
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14 10.11
2.55 0.07 10.11
2.55 0.07
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14 10.13
3.76 0.05 10.13
3.76 0.05
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14 10.15
4.96 0.02 10.15
4.96 0.02
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14 10.17
6.17 -0.01 10.17
6.17 -0.01
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14 10.19
7.38 -0.04 10.19
7.38 -0.04
0.00/0.35
3.14 3.14 3.14 10.22
8.22 -0.06 10.22
8.22 -0.06
-1.70/0.00 10#5
3.14 3.14 3.14
9.85
1.32 0.10
#3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 12.56 12.40 0.18 12.56 12.40 0.18 3.14 3.14 3.14
9.84 -1.32 0.11
9.84 -1.32 0.11
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14 10.10 -2.55 0.08 10.10 -2.55 0.08
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14 10.12 -3.76 0.05 10.12 -3.76 0.05
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14 10.14 -4.96 0.01 10.14 -4.96 0.01
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14 10.16 -6.17 -0.02 10.16 -6.17 -0.02
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14 10.18 -7.37 -0.05 10.18 -7.37 -0.05
-1.70/0.00 10#5
3.14 3.14 3.14 10.20 -8.22 -0.07 10.20 -8.22 -0.07 #3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 13.35 12.50 0.14 13.35 12.50 0.14
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
3.14 3.14 3.14 10.64
1.25 0.10 10.64
1.25 0.10
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14 10.90
2.50 0.07 10.90
2.50 0.07
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14 10.92
3.72 0.04 10.92
3.72 0.04
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14 10.94
4.95 0.02 10.94
4.95 0.02
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14 10.96
6.17 -0.01 10.96
6.17 -0.01
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14 10.98
7.40 -0.04 10.98
7.40 -0.04
0.00/0.35
3.14 3.14 3.14 11.01
8.25 -0.06 11.01
8.25 -0.06
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 1.70 1.70 1.70 13.35 12.49 0.17 13.35 12.49 0.17
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
3.14 3.14 3.14 10.64 -1.25 0.11 10.64 -1.25 0.11
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14 10.90 -2.50 0.08 10.90 -2.50 0.08
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14 10.92 -3.72 0.05 10.92 -3.72 0.05
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14 10.94 -4.94 0.01 10.94 -4.94 0.01
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14 10.96 -6.17 -0.02 10.96 -6.17 -0.02
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14 10.99 -7.39 -0.05 10.99 -7.39 -0.05
0.00/0.35 C11
Mx My (t·m) (t·m) 1.34 -0.06
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
Diámetro:70
Referencia N (t) 9.65
0.00/0.35 C9
Mx My (t·m) (t·m)
2.57 -0.04 10.04
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
Diámetro:70
Críticos N (t)
3.14 3.14 3.14 10.04
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
Diámetro:70
H Hpx Hpy (m) (m) (m)
2.35/2.86
0.00/0.35 C7
Estribos
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
3.14 3.14 3.14 11.01 -8.25 -0.07 11.01 -8.25 -0.07 #3c/15 cm 1.70 1.70 1.70
7.02 12.60 2.05
7.02 12.60 2.05
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
3.14 3.14 3.14
4.31
0.48 1.53
4.31
0.48 1.53
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14
4.40
1.18 1.33
4.40
1.18 1.33
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14
4.42
2.45 0.95
4.42
2.45 0.95
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [34]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Columna
Planta
C12
Cimentación
C12a
Columnas
Dimensión (cm)
Diámetro:70
Tramo (m)
Armado
Estribos
H Hpx Hpy (m) (m) (m)
Críticos N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
Referencia N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14
4.44
3.69 0.58
4.44
3.69 0.58
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14
4.48
6.17 -0.18
4.48
6.17 -0.18
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14
4.51
7.41 -0.55
4.51
7.41 -0.55
0.00/0.35
3.14 3.14 3.14
4.52
8.28 -0.82
4.52
8.28 -0.82
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 1.70 1.70 1.70
7.03 12.59 2.08
7.03 12.59 2.08
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
3.14 3.14 3.14
4.31 -0.48 1.54
4.31 -0.48 1.54
2.35/2.86
3.14 3.14 3.14
4.40 -1.18 1.34
4.40 -1.18 1.34
1.85/2.35
3.14 3.14 3.14
4.42 -2.45 0.96
4.42 -2.45 0.96
1.35/1.85
3.14 3.14 3.14
4.45 -3.69 0.58
4.45 -3.69 0.58
0.85/1.35
3.14 3.14 3.14
4.49 -6.17 -0.18
4.49 -6.17 -0.18
0.35/0.85
3.14 3.14 3.14
4.51 -7.41 -0.56
4.51 -7.41 -0.56
0.00/0.35
3.14 3.14 3.14
4.53 -8.28 -0.83
4.53 -8.28 -0.83
3.- COMPROBACIÓN DE LA RESISTENCIA A CORTANTE EN PILARES DE HORMIGÓN
Tramo: Nivel inicial / nivel final del tramo entre plantas.
Armado: Primer sumando: Armado de esquina. Segundo sumando: Armado de cara X. Tercer sumando: Armado de cara Y.
Estribos: Se indica solamente el estribo perimetral dispuesto. Si existen otros estribos y ramas debe consultar el dibujo del cuadro de pilares. Pueden existir distintas separaciones en cabeza, pie y nudo, que puede consultar en opciones y despiece de pilares.
Críticos: Esfuerzos cortantes (mayorados) correspondientes a la combinación que produce el estado de tensiones tangenciales más desfavorable.
Nsd: Axil de cálculo [(+) compresión, (-) tracción]
Vsdx, Vsdy: Cortante de cálculo en cada dirección
Vrd1x, Vrd1y: Esfuerzo cortante de agotamiento por compresión oblicua en el alma (en cada dirección)
Vrd2x, Vrd2y: Esfuerzo cortante de agotamiento por tracción en el alma (en cada dirección)
Comprobación de la interacción en las dos direcciones (CCi):
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [35]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Origen de los esfuerzos pésimos: G: Sólo gravitatorias GV: Gravitatorias + viento GS: Gravitatorias + sismo GVS: Gravitatorias + viento + sismo
Cumple: Sí: Indica que el valor de CCi es 1 para las dos comprobaciones No: Indica que el valor de CCi es 1 para alguna de las dos comprobaciones o que la separación de estribos es mayor que la exigida por la norma
Nota: Los esfuerzos están referidos a ejes locales de la columna.
Columna
Planta
C1
Cimentación
C1a
Columnas
C2
Cimentación
C2a
Columnas
C3
Cimentación
C3a
Columnas
C4
Cimentación
C4a
Columnas
C5
Cimentación
C5a
Columnas
Dimensión (cm) Diámetro:70
Tramo (m)
Armados
-1.70/0.00 10#5
Estribos #3c/15 cm
Nsd (t)
Críticos Cumple Vsdx Vrd1x Vrd2x Vsdy Vrd1y Vrd2y CC1 CC2 Origen (t) (t) (t) (t) (t) (t)
4.55 -2.50 56.80 24.37 0.76 56.80 24.37 0.05 0.11
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
---
---
---
---
---
---
---
---
2.35/2.86
---
---
---
---
---
---
---
---
1.85/2.35
---
---
---
---
---
---
---
---
1.35/1.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.85/1.35
---
---
---
---
---
---
---
---
0.35/0.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.00/0.35
---
---
---
---
---
---
---
---
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm
4.55 2.50 56.80 24.37 0.76 56.80 24.37 0.05 0.11
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
---
---
---
---
---
---
---
---
2.35/2.86
---
---
---
---
---
---
---
---
1.85/2.35
---
---
---
---
---
---
---
---
1.35/1.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.85/1.35
---
---
---
---
---
---
---
---
0.35/0.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.00/0.35
---
---
---
---
---
---
---
---
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 11.10 -2.46 56.80 25.71 0.07 56.80 25.71 0.04 0.10
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
---
---
---
---
---
---
---
---
2.35/2.86
---
---
---
---
---
---
---
---
1.85/2.35
---
---
---
---
---
---
---
---
1.35/1.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.85/1.35
---
---
---
---
---
---
---
---
0.35/0.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.00/0.35
---
---
---
---
---
---
---
---
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 11.11 2.46 56.80 25.71 0.06 56.80 25.71 0.04 0.10
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
---
---
---
---
---
---
---
---
2.35/2.86
---
---
---
---
---
---
---
---
1.85/2.35
---
---
---
---
---
---
---
---
1.35/1.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.85/1.35
---
---
---
---
---
---
---
---
0.35/0.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.00/0.35
---
---
---
---
---
---
---
---
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
#3c/15 cm 10.21 -2.42 56.80 25.53 0.04 56.80 25.53 0.04 0.09 ---
---
---
---
---
---
---
GV
Sí
GV
Sí
GV
Sí
GV
Sí
GV
Sí
---
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [36]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Columna
Planta
C6
Cimentación
C6a
Columnas
C7
Cimentación
C7a
Columnas
C8
Cimentación
C8a
Columnas
C9
Cimentación
C9a
Columnas
C10
Cimentación
C10a
Columnas
C11
Cimentación
C11a
Columnas
C12
Cimentación
Dimensión (cm)
Diámetro:70
Tramo (m)
Armados
Estribos
Nsd (t)
Críticos Cumple Vsdx Vrd1x Vrd2x Vsdy Vrd1y Vrd2y CC1 CC2 Origen (t) (t) (t) (t) (t) (t)
2.35/2.86
---
---
---
---
---
---
---
---
1.85/2.35
---
---
---
---
---
---
---
---
1.35/1.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.85/1.35
---
---
---
---
---
---
---
---
0.35/0.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.00/0.35
---
---
---
---
---
---
---
---
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 10.22 2.43 56.80 25.53 0.08 56.80 25.53 0.04 0.10
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
---
---
---
---
---
---
---
---
2.35/2.86
---
---
---
---
---
---
---
---
1.85/2.35
---
---
---
---
---
---
---
---
1.35/1.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.85/1.35
---
---
---
---
---
---
---
---
0.35/0.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.00/0.35
---
---
---
---
---
---
---
---
Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 10.28 -2.43 56.80 25.54 -0.06 56.80 25.54 0.04 0.10
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
---
---
---
---
---
---
---
---
2.35/2.86
---
---
---
---
---
---
---
---
1.85/2.35
---
---
---
---
---
---
---
---
1.35/1.85
---
---
---
---
---
---
---
---
0.85/1.35
---
---
---
---
---
---
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0.35/0.85
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0.00/0.35
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Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 10.27 2.43 56.80 25.54 -0.06 56.80 25.54 0.04 0.10
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
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2.35/2.86
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1.85/2.35
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1.35/1.85
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0.85/1.35
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0.35/0.85
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0.00/0.35
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Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 11.08 -2.46 56.80 25.71 -0.05 56.80 25.71 0.04 0.10
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
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2.35/2.86
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1.85/2.35
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1.35/1.85
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0.85/1.35
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0.35/0.85
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0.00/0.35
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Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm 11.08 2.46 56.80 25.71 -0.06 56.80 25.71 0.04 0.10
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
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2.35/2.86
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1.85/2.35
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1.35/1.85
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0.85/1.35
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0.35/0.85
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0.00/0.35
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Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm
4.55 -2.50 56.80 24.37 -0.76 56.80 24.37 0.05 0.11
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
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2.35/2.86
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1.85/2.35
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1.35/1.85
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0.85/1.35
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0.35/0.85
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0.00/0.35
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Diámetro:70
-1.70/0.00 10#5
#3c/15 cm
4.56 2.50 56.80 24.37 -0.77 56.80 24.37 0.05 0.11
GV
Sí
GV
Sí
GV
Sí
GV
Sí
GV
Sí
GV
Sí
GV
Sí
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [37]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Columna C12a
Planta Columnas
Dimensión (cm)
Tramo (m)
Armados
Estribos
Nsd (t)
Críticos Cumple Vsdx Vrd1x Vrd2x Vsdy Vrd1y Vrd2y CC1 CC2 Origen (t) (t) (t) (t) (t) (t)
IPR 12x6 1/2"x38.70 2.86/3.14
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2.35/2.86
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1.85/2.35
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1.35/1.85
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0.85/1.35
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0.35/0.85
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0.00/0.35
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4.- LISTADO DE CUANTIFICACIONES DE COLUMNAS Acero en barras y estribos:fy = 4200 Planta
1:Cimentación
Dimensiones Cimbra Concreto Diam. Nº Longitud Total A.barras A.estribos m m2 m3 cm. cm. Kg. Kg.
Referencia C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 C10 C11 C12 (x12) Total planta
Concreto:f'c=250
1
Diám:0.70
3.7
0.65 #5 #5 #3
10 10 13
225 2250 103 1030 176 2288
34.97 16.01 12.75
44.4
7.80
611.76
153.00
44.4
7.80
611.70
153.00
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [38]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Fecha: AGOSTO 2015
Acero en barras y estribos:fy = 4200 Resumen de cuantificación (+10%) Planta Planta
Tipo acero 1 Acero en barras Acero en estribos Acero en arranques Total
Diam. Longitud Peso Cimbra Concreto (m) (Kg) m2 m3 #5 #3 #5
270.00 462 274.56 168 123.60 211 841 44.40
7.80
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [39]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Fecha: AGOSTO 2015
Acero en perfiles formados en frío: ASTM A 572 50 ksi Acero en perfiles laminados: ASTM A 36 36 ksi Planta
2 Columnas
Referencia
Tipo perfil
Longitud
Peso
3.35
128.50
40.20
1542.00
Aceros laminados C1a C2a C4a C5a C7a C8a C10a C11a (x12)
C3a IPR 12x6 1/2"x38.70 C6a C9a C12a Total
Total planta
2
1542.00 1542.00
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [40]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Acero en perfiles formados en frío: ASTM A 572 50 ksi Acero en perfiles laminados: ASTM A 36 36 ksi Resumen de cuantificación Tipo acero
Tipo perfil
Longitud Peso (m) (Kg)
Aceros laminados IPR 12x6 1/2"x38.70 Total
40.20 1542 1542
Total obra
1542
5.- SUMATORIO DE ESFUERZOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPÓTESIS Y PLANTA
Sólo se tienen en cuenta los esfuerzos de pilares, muros y pantallas, por lo que si la obra tiene vigas con vinculación exterior, vigas inclinadas, diagonales o estructuras 3D integradas, los esfuerzos de dichos elementos no se muestran en el siguiente listado.
Este listado es de utilidad para conocer las cargas actuantes por encima de la cota de la base de los soportes sobre una planta, por lo que para casos tales como pilares apeados traccionados, los esfuerzos de dichos pilares tendrán la influencia no sólo de las cargas por encima sino también la de las cargas que recibe de plantas inferiores.
5.1.- Resumido Valores referidos al origen (X=0.00, Y=0.00) Planta Cimentación
Cota (m)
N (t)
Condición
Mx (t·m)
My (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
0.00 Peso propio Cargas muertas H1 Carga viva CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N1
11.39 112.78 0.00 0.00 0.00 0.00 20.64 204.37 0.00 0.00 37.42 370.48 -21.83 -216.1 37.42 370.48 -21.83 -216.1 34.41 340.61
182.27 0.00 0.00 330.29 0.00 598.75 -349.3 598.75 -349.3 550.48
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00
-0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 -0.01 0.01 -0.01 0.01
Desplante Cimentación -1.70 Peso propio Cargas muertas H1 Carga viva CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N1
31.02 307.09 0.00 0.00 0.00 0.00 20.64 204.37 0.00 0.00 37.42 370.48 -21.83 -216.1 37.42 370.48 -21.83 -216.1 34.41 340.61
496.30 0.00 0.00 330.29 0.00 598.75 -349.3 598.75 -349.3 550.48
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00
-0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 -0.01 0.01 -0.01 0.01
5.2.- Completo
Nota: Junto a la referencia de cada soporte se indican las coordenadas X e Y del centro de gravedad (m) y en pilares, el ángulo (grados) de giro de los ejes locales respecto a los globales. Tramo: Nivel inicial / nivel final del tramo entre plantas.
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [41]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Planta: Cimentación
Soporte
Tramo (m)
Esfuerzos locales en la base del soporte Condición
N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
Esfuerzos locales referidos al origen (X=0.00, Y=0.00, Z=0.00) N (t)
Mx (t·m)
My (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
C11a [0.000;32.000;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 0.61 0.54 -0.08 0.16 -0.07 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 0.88 1.84 -0.17 0.55 -0.15 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 1.60 2.99 -0.30 0.90 -0.28 0.00 V 1-X -0.93 -1.75 0.18 -0.53 0.16 -0.00 V 2+Y 1.60 2.99 -0.30 0.90 -0.28 0.00 V 2 -Y -0.93 -1.75 0.18 -0.53 0.16 -0.00 N1 1.47 3.07 -0.28 0.92 -0.26 0.00
0.61 0.00 0.00 0.88 0.00 1.60 -0.93 1.60 -0.93 1.47
-0.54 19.46 -0.16 0.07 5.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.84 28.38 -0.55 0.15 17.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.99 51.41 -0.90 0.28 28.81 1.75 -29.99 0.53 -0.16 -16.80 -2.99 51.41 -0.90 0.28 28.81 1.75 -29.99 0.53 -0.16 -16.80 -3.07 47.29 -0.92 0.26 29.44
C9a [0.000;25.600;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 1.16 0.54 -0.00 0.16 -0.00 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.22 1.84 -0.01 0.54 -0.01 -0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 4.03 2.98 -0.02 0.89 -0.02 -0.00 V 1-X -2.35 -1.74 0.01 -0.52 0.01 0.00 V 2+Y 4.03 2.98 -0.02 0.89 -0.02 -0.00 V 2 -Y -2.35 -1.74 0.01 -0.52 0.01 0.00 N1 3.70 3.06 -0.02 0.91 -0.02 -0.00
1.16 0.00 0.00 2.22 0.00 4.03 -2.35 4.03 -2.35 3.70
-0.54 0.00 0.00 -1.84 0.00 -2.98 1.74 -2.98 1.74 -3.06
C7a [0.000;19.200;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 1.08 0.53 -0.01 0.15 -0.01 0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.06 1.83 -0.01 0.54 -0.01 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 3.74 2.97 -0.02 0.88 -0.02 0.00 V 1-X -2.18 -1.73 0.01 -0.51 0.01 -0.00 V 2+Y 3.74 2.97 -0.02 0.88 -0.02 0.00 V 2 -Y -2.18 -1.73 0.01 -0.51 0.01 -0.00 N1 3.44 3.05 -0.02 0.89 -0.02 0.00
1.08 0.00 0.00 2.06 0.00 3.74 -2.18 3.74 -2.18 3.44
-0.53 20.82 -0.15 0.01 2.95 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.83 39.60 -0.54 0.01 10.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.97 71.74 -0.88 0.02 16.87 1.73 -41.85 0.51 -0.01 -9.84 -2.97 71.74 -0.88 0.02 16.87 1.73 -41.85 0.51 -0.01 -9.84 -3.05 66.00 -0.89 0.02 17.16
C5a [0.000;12.800;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 1.08 0.53 0.00 0.15 0.00 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.05 1.83 0.01 0.53 0.01 -0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 3.71 2.97 0.02 0.87 0.01 -0.00 V 1-X -2.16 -1.73 -0.01 -0.51 -0.01 0.00 V 2+Y 3.71 2.97 0.02 0.87 0.01 -0.00 V 2 -Y -2.16 -1.73 -0.01 -0.51 -0.01 0.00 N1 3.41 3.05 0.01 0.89 0.01 -0.00
1.08 0.00 0.00 2.05 0.00 3.71 -2.16 3.71 -2.16 3.41
-0.53 13.79 -0.15 -0.00 1.96 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.83 26.20 -0.53 -0.01 6.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.97 47.47 -0.87 -0.01 11.20 1.73 -27.69 0.51 0.01 -6.53 -2.97 47.47 -0.87 -0.01 11.20 1.73 -27.69 0.51 0.01 -6.53 -3.05 43.67 -0.89 -0.01 11.40
C3a [0.000;6.400;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 1.16 0.54 0.01 0.16 0.01 0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.23 1.84 0.02 0.54 0.01 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 4.04 2.98 0.03 0.89 0.03 0.00 V 1-X -2.36 -1.74 -0.02 -0.52 -0.02 -0.00 V 2+Y 4.04 2.98 0.03 0.89 0.03 0.00 V 2 -Y -2.36 -1.74 -0.02 -0.52 -0.02 -0.00 N1 3.71 3.06 0.03 0.91 0.02 0.00
1.16 0.00 0.00 2.23 0.00 4.04 -2.36 4.04 -2.36 3.71
-0.54 7.43 -0.16 -0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.84 14.23 -0.54 -0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.98 25.82 -0.89 -0.03 1.74 -15.06 0.52 0.02 -2.98 25.82 -0.89 -0.03 1.74 -15.06 0.52 0.02 -3.06 23.72 -0.91 -0.02
1.00 0.00 0.00 3.48 0.00 5.71 -3.33 5.71 -3.33 5.79
C1a [0.000;0.000;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 0.61 0.54 0.08 0.16 0.07 0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 0.88 1.84 0.17 0.55 0.15 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 1.60 2.99 0.31 0.90 0.28 0.00 V 1-X -0.93 -1.75 -0.18 -0.53 -0.16 -0.00 V 2+Y 1.60 2.99 0.31 0.90 0.28 0.00 V 2 -Y -0.93 -1.75 -0.18 -0.53 -0.16 -0.00 N1 1.47 3.07 0.28 0.92 0.26 0.00
0.61 0.00 0.00 0.88 0.00 1.60 -0.93 1.60 -0.93 1.47
-0.54 0.00 0.00 -1.84 0.00 -2.99 1.75 -2.99 1.75 -3.07
-0.08 0.00 0.00 -0.17 0.00 -0.31 0.18 -0.31 0.18 -0.28
-0.16 0.00 0.00 -0.55 0.00 -0.90 0.53 -0.90 0.53 -0.92
-0.07 0.00 0.00 -0.15 0.00 -0.28 0.16 -0.28 0.16 -0.26
-0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
C2a [19.800;0.000;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 0.61 -0.54 0.08 -0.16 0.07 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 0.88 -1.84 0.17 -0.55 0.15 -0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 1.60 -2.99 0.30 -0.90 0.28 -0.00 V 1-X -0.93 1.74 -0.18 0.52 -0.16 0.00 V 2+Y 1.60 -2.99 0.30 -0.90 0.28 -0.00 V 2 -Y -0.93 1.74 -0.18 0.52 -0.16 0.00 N1 1.47 -3.07 0.28 -0.92 0.26 -0.00
0.61 12.53 0.00 0.00 0.00 0.00 0.88 19.28 0.00 0.00 1.60 34.58 -0.93 -20.17 1.60 34.58 -0.93 -20.17 1.47 32.14
-0.08 0.00 0.00 -0.17 0.00 -0.30 0.18 -0.30 0.18 -0.28
0.16 0.00 0.00 0.55 0.00 0.90 -0.52 0.90 -0.52 0.92
-0.07 0.00 0.00 -0.15 0.00 -0.28 0.16 -0.28 0.16 -0.26
-1.43 0.00 0.00 -3.03 0.00 -5.52 3.22 -5.52 3.22 -5.05
29.71 0.00 0.00 56.90 0.00 103.24 -60.22 103.24 -60.22 94.84
-0.16 0.00 0.00 -0.54 0.00 -0.89 0.52 -0.89 0.52 -0.91
0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.02 -0.01 0.02 -0.01 0.02
4.00 0.00 0.00 13.90 0.00 22.83 -13.32 22.83 -13.32 23.17
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [42]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Planta: Cimentación
Soporte
Tramo (m)
Esfuerzos locales en la base del soporte Condición
N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
Esfuerzos locales referidos al origen (X=0.00, Y=0.00, Z=0.00) N (t)
Mx (t·m)
My (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
C4a [19.800;6.400;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 1.16 -0.54 0.00 -0.16 0.00 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.23 -1.84 0.01 -0.54 0.01 -0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 4.04 -2.98 0.03 -0.89 0.02 -0.00 V 1-X -2.36 1.74 -0.01 0.52 -0.01 0.00 V 2+Y 4.04 -2.98 0.03 -0.89 0.02 -0.00 V 2 -Y -2.36 1.74 -0.01 0.52 -0.01 0.00 N1 3.72 -3.06 0.02 -0.90 0.02 -0.00
1.16 23.57 7.44 0.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.23 45.97 14.25 0.54 0.00 0.00 0.00 0.00 4.04 83.05 25.86 0.89 -2.36 -48.45 -15.08 -0.52 4.04 83.05 25.86 0.89 -2.36 -48.45 -15.08 -0.52 3.72 76.62 23.76 0.90
-0.00 0.00 0.00 -0.01 0.00 -0.02 0.01 -0.02 0.01 -0.02
C6a [19.800;12.800;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 1.08 -0.53 0.01 -0.15 0.01 0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.05 -1.83 0.02 -0.54 0.02 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 3.71 -2.97 0.03 -0.88 0.03 0.00 V 1-X -2.16 1.73 -0.02 0.51 -0.02 -0.00 V 2+Y 3.71 -2.97 0.03 -0.88 0.03 0.00 V 2 -Y -2.16 1.73 -0.02 0.51 -0.02 -0.00 N1 3.41 -3.05 0.03 -0.89 0.03 0.00
1.08 21.87 13.79 0.15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.05 42.39 26.20 0.54 0.00 0.00 0.00 0.00 3.71 76.45 47.47 0.88 -2.16 -44.60 -27.69 -0.51 3.71 76.45 47.47 0.88 -2.16 -44.60 -27.69 -0.51 3.41 70.64 43.67 0.89
-0.01 -2.11 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.02 -7.18 0.00 0.00 -0.03 -11.82 0.02 6.89 -0.03 -11.82 0.02 6.89 -0.03 -11.97
C8a [19.800;19.200;0.0 grados] (IPR 12x6 1/2"x38.70)
2.86/3.14 Peso propio 1.08 -0.53 -0.01 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.06 -1.83 -0.01 CV 1 0.00 0.00 0.00 V 1+X 3.73 -2.97 -0.03 V 1-X -2.18 1.73 0.02 V 2+Y 3.73 -2.97 -0.03 V 2 -Y -2.18 1.73 0.02 N1 3.43 -3.05 -0.02
-0.15 0.00 0.00 -0.54 0.00 -0.88 0.51 -0.88 0.51 -0.89
-0.01 0.00 0.00 -0.01 0.00 -0.02 0.01 -0.02 0.01 -0.02
1.08 21.98 20.80 0.15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.06 42.60 39.55 0.54 0.00 0.00 0.00 0.00 3.73 76.84 71.66 0.88 -2.18 -44.82 -41.80 -0.51 3.73 76.84 71.66 0.88 -2.18 -44.82 -41.80 -0.51 3.43 71.00 65.92 0.89
0.01 0.00 0.00 0.01 0.00 0.02 -0.01 0.02 -0.01 0.02
-2.82 0.00 0.00 -10.03 0.00 -16.39 9.56 -16.39 9.56 -16.71
C10a [19.800;25.600;0.0 grados] 2.86/3.14 Peso propio 1.16 -0.54 -0.01 (IPR 12x6 1/2"x38.70) Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.22 -1.84 -0.01 CV 1 0.00 0.00 0.00 V 1+X 4.03 -2.98 -0.03 V 1-X -2.35 1.74 0.02 V 2+Y 4.03 -2.98 -0.03 V 2 -Y -2.35 1.74 0.02 N1 3.70 -3.06 -0.02
-0.16 0.00 0.00 -0.54 0.00 -0.89 0.52 -0.89 0.52 -0.90
-0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.01 0.00 0.00 0.00 -0.03 0.00 0.01 -0.00 -0.03 0.00 0.01 -0.00 -0.02 0.00
1.16 23.51 29.71 0.16 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.22 45.84 56.91 0.54 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.03 82.82 103.25 0.89 0.03 -2.35 -48.31 -60.23 -0.52 -0.01 4.03 82.82 103.25 0.89 0.03 -2.35 -48.31 -60.23 -0.52 -0.01 3.70 76.40 94.85 0.90 0.02
-3.90 0.00 0.00 -13.63 0.00 -22.31 13.01 -22.31 13.01 -22.72
C12a [19.800;32.000;0.0 grados] 2.86/3.14 Peso propio 0.61 -0.54 -0.08 (IPR 12x6 1/2"x38.70) Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 Carga viva 0.88 -1.84 -0.17 CV 1 0.00 0.00 0.00 V 1+X 1.60 -2.99 -0.31 V 1-X -0.93 1.74 0.18 V 2+Y 1.60 -2.99 -0.31 V 2 -Y -0.93 1.74 0.18 N1 1.47 -3.07 -0.28
-0.16 0.00 0.00 -0.55 0.00 -0.90 0.52 -0.90 0.52 -0.92
-0.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.16 0.00 0.00 0.00 -0.28 0.00 0.16 -0.00 -0.28 0.00 0.16 -0.00 -0.26 0.00
0.61 12.54 19.47 0.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.88 19.31 28.40 0.55 0.00 0.00 0.00 0.00 1.60 34.63 51.45 0.90 -0.93 -20.20 -30.01 -0.52 1.60 34.63 51.45 0.90 -0.93 -20.20 -30.01 -0.52 1.47 32.18 47.33 0.92
0.07 0.00 0.00 0.16 0.00 0.28 -0.16 0.28 -0.16 0.26
-3.71 0.00 0.00 -14.58 0.00 -23.19 13.53 -23.19 13.53 -24.30
-0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 -0.01 0.01 -0.01 0.01
Sumatorio
-0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
Peso propio Cargas muertas H1 Carga viva CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N1
11.39 0.00 0.00 20.64 0.00 37.42 -21.83 37.42 -21.83 34.41
112.78 0.00 0.00 204.37 0.00 370.48 -216.1 370.48 -216.1 340.61
182.27 0.00 0.00 330.29 0.00 598.75 -349.3 598.75 -349.3 550.48
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00
-1.09 0.00 0.00 -3.72 0.00 -6.18 3.60 -6.18 3.60 -6.20
Planta: Desplante Cimentación
Soporte
Tramo (m)
Esfuerzos locales en la base del soporte Condición
N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
Esfuerzos locales referidos al origen (X=0.00, Y=0.00, Z=-1.70) N (t)
Mx (t·m)
My (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [43]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Planta: Desplante Cimentación
Soporte
Tramo (m)
Esfuerzos locales en la base del soporte Condición
N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
Esfuerzos locales referidos al origen (X=0.00, Y=0.00, Z=-1.70) N (t)
Mx (t·m)
My (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
C1 [0.000;0.000;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio 2.24 0.82 0.20 0.16 0.07 0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 0.88 2.78 0.43 0.55 0.15 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 1.60 4.52 0.79 0.90 0.28 0.00 V 1-X -0.93 -2.64 -0.46 -0.53 -0.16 -0.00 V 2+Y 1.60 4.52 0.79 0.90 0.28 0.00 V 2 -Y -0.93 -2.64 -0.46 -0.53 -0.16 -0.00 N1 1.47 4.64 0.72 0.92 0.26 0.00
2.24 0.00 0.00 0.88 0.00 1.60 -0.93 1.60 -0.93 1.47
-0.82 0.00 0.00 -2.78 0.00 -4.52 2.64 -4.52 2.64 -4.64
-0.20 0.00 0.00 -0.43 0.00 -0.79 0.46 -0.79 0.46 -0.72
-0.16 0.00 0.00 -0.55 0.00 -0.90 0.53 -0.90 0.53 -0.92
-0.07 0.00 0.00 -0.15 0.00 -0.28 0.16 -0.28 0.16 -0.26
-0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
C2 [19.800;0.000;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio 2.24 -0.81 0.20 -0.16 0.07 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 0.88 -2.78 0.43 -0.55 0.15 -0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 1.60 -4.52 0.78 -0.90 0.28 -0.00 V 1-X -0.93 2.64 -0.45 0.52 -0.16 0.00 V 2+Y 1.60 -4.52 0.78 -0.90 0.28 -0.00 V 2 -Y -0.93 2.64 -0.45 0.52 -0.16 0.00 N1 1.47 -4.64 0.71 -0.92 0.26 -0.00
2.24 45.19 0.00 0.00 0.00 0.00 0.88 20.22 0.00 0.00 1.60 36.11 -0.93 -21.06 1.60 36.11 -0.93 -21.06 1.47 33.70
-0.20 0.00 0.00 -0.43 0.00 -0.78 0.45 -0.78 0.45 -0.71
0.16 0.00 0.00 0.55 0.00 0.90 -0.52 0.90 -0.52 0.92
-0.07 0.00 0.00 -0.15 0.00 -0.28 0.16 -0.28 0.16 -0.26
-1.43 0.00 0.00 -3.03 0.00 -5.52 3.22 -5.52 3.22 -5.05
C3 [0.000;6.400;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio 2.80 0.80 0.02 0.16 0.01 0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.23 2.76 0.04 0.54 0.01 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 4.04 4.50 0.08 0.89 0.03 0.00 V 1-X -2.36 -2.63 -0.04 -0.52 -0.02 -0.00 V 2+Y 4.04 4.50 0.08 0.89 0.03 0.00 V 2 -Y -2.36 -2.63 -0.04 -0.52 -0.02 -0.00 N1 3.71 4.60 0.07 0.91 0.02 0.00
2.80 0.00 0.00 2.23 0.00 4.04 -2.36 4.04 -2.36 3.71
-0.80 17.89 -0.16 -0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.76 14.21 -0.54 -0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 -4.50 25.77 -0.89 -0.03 2.63 -15.04 0.52 0.02 -4.50 25.77 -0.89 -0.03 2.63 -15.04 0.52 0.02 -4.60 23.68 -0.91 -0.02
1.00 0.00 0.00 3.48 0.00 5.71 -3.33 5.71 -3.33 5.79
C4 [19.800;6.400;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio 2.80 -0.80 0.01 -0.16 0.00 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.23 -2.76 0.03 -0.54 0.01 -0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 4.04 -4.50 0.07 -0.89 0.02 -0.00 V 1-X -2.36 2.62 -0.04 0.52 -0.01 0.00 V 2+Y 4.04 -4.50 0.07 -0.89 0.02 -0.00 V 2 -Y -2.36 2.62 -0.04 0.52 -0.01 0.00 N1 3.72 -4.60 0.06 -0.90 0.02 -0.00
2.80 56.22 17.90 0.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.23 46.89 14.23 0.54 0.00 0.00 0.00 0.00 4.04 84.57 25.81 0.89 -2.36 -49.33 -15.06 -0.52 4.04 84.57 25.81 0.89 -2.36 -49.33 -15.06 -0.52 3.72 78.16 23.72 0.90
C5 [0.000;12.800;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio 2.71 0.79 0.01 0.15 0.00 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.05 2.74 0.02 0.53 0.01 -0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 3.71 4.46 0.04 0.87 0.01 -0.00 V 1-X -2.16 -2.60 -0.02 -0.51 -0.01 0.00 V 2+Y 3.71 4.46 0.04 0.87 0.01 -0.00 V 2 -Y -2.16 -2.60 -0.02 -0.51 -0.01 0.00 N1 3.41 4.56 0.03 0.89 0.01 -0.00
2.71 0.00 0.00 2.05 0.00 3.71 -2.16 3.71 -2.16 3.41
C6 [19.800;12.800;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio 2.71 -0.80 0.02 -0.15 0.01 0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.05 -2.74 0.04 -0.54 0.02 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 3.71 -4.47 0.08 -0.88 0.03 0.00 V 1-X -2.16 2.61 -0.05 0.51 -0.02 -0.00 V 2+Y 3.71 -4.47 0.08 -0.88 0.03 0.00 V 2 -Y -2.16 2.61 -0.05 0.51 -0.02 -0.00 N1 3.41 -4.57 0.07 -0.89 0.03 0.00
2.71 54.52 34.71 0.15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.05 43.30 26.17 0.54 0.00 0.00 0.00 0.00 3.71 77.95 47.42 0.88 -2.16 -45.47 -27.66 -0.51 3.71 77.95 47.42 0.88 -2.16 -45.47 -27.66 -0.51 3.41 72.16 43.62 0.89
C7 [0.000;19.200;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio 2.72 0.80 -0.01 0.15 -0.01 0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.06 2.74 -0.03 0.54 -0.01 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 3.74 4.47 -0.06 0.88 -0.02 0.00 V 1-X -2.18 -2.61 0.03 -0.51 0.01 -0.00 V 2+Y 3.74 4.47 -0.06 0.88 -0.02 0.00 V 2 -Y -2.18 -2.61 0.03 -0.51 0.01 -0.00 N1 3.44 4.57 -0.05 0.89 -0.02 0.00
2.72 0.00 0.00 2.06 0.00 3.74 -2.18 3.74 -2.18 3.44
-0.00 0.00 0.00 -0.01 0.00 -0.02 0.01 -0.02 0.01 -0.02
-1.09 0.00 0.00 -3.72 0.00 -6.18 3.60 -6.18 3.60 -6.20
-0.79 34.72 -0.15 -0.00 1.96 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.74 26.19 -0.53 -0.01 6.84 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -4.46 47.45 -0.87 -0.01 11.20 2.60 -27.68 0.51 0.01 -6.53 -4.46 47.45 -0.87 -0.01 11.20 2.60 -27.68 0.51 0.01 -6.53 -4.56 43.65 -0.89 -0.01 11.40 -0.01 -2.11 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.02 -7.18 0.00 0.00 -0.03 -11.82 0.02 6.89 -0.03 -11.82 0.02 6.89 -0.03 -11.97
-0.80 52.23 -0.15 0.01 2.95 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.74 39.62 -0.54 0.01 10.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -4.47 71.77 -0.88 0.02 16.87 2.61 -41.87 0.51 -0.01 -9.84 -4.47 71.77 -0.88 0.02 16.87 2.61 -41.87 0.51 -0.01 -9.84 -4.57 66.03 -0.89 0.02 17.16
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [44]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Planta: Desplante Cimentación
Soporte
Tramo (m)
Esfuerzos locales en la base del soporte Condición
N (t)
Mx My (t·m) (t·m)
Qx (t)
Qy (t)
T (t·m)
-0.15 0.00 0.00 -0.54 0.00 -0.88 0.51 -0.88 0.51 -0.89
-0.01 0.00 0.00 -0.01 0.00 -0.02 0.01 -0.02 0.01 -0.02
-0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
C8 [19.800;19.200;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio 2.72 -0.80 -0.02 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.06 -2.74 -0.04 CV 1 0.00 0.00 0.00 V 1+X 3.73 -4.46 -0.07 V 1-X -2.18 2.60 0.04 V 2+Y 3.73 -4.46 -0.07 V 2 -Y -2.18 2.60 0.04 N1 3.43 -4.57 -0.06
C9 [0.000;25.600;0.0 grados] (Diámetro:70)
-1.70/0.00 Peso propio 2.80 0.80 -0.01 0.16 -0.00 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.22 2.76 -0.03 0.54 -0.01 -0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 4.03 4.50 -0.06 0.89 -0.02 -0.00 V 1-X -2.35 -2.63 0.03 -0.52 0.01 0.00 V 2+Y 4.03 4.50 -0.06 0.89 -0.02 -0.00 V 2 -Y -2.35 -2.63 0.03 -0.52 0.01 0.00 N1 3.70 4.60 -0.05 0.91 -0.02 -0.00
C10 [19.800;25.600;0.0 grados] -1.70/0.00 Peso propio 2.80 -0.80 -0.01 (Diámetro:70) Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 Carga viva 2.22 -2.76 -0.04 CV 1 0.00 0.00 0.00 V 1+X 4.03 -4.50 -0.07 V 1-X -2.35 2.62 0.04 V 2+Y 4.03 -4.50 -0.07 V 2 -Y -2.35 2.62 0.04 N1 3.70 -4.60 -0.06 C11 [0.000;32.000;0.0 grados] (Diámetro:70)
-0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.01 0.00 0.00 0.00 -0.03 0.00 0.01 -0.00 -0.03 0.00 0.01 -0.00 -0.02 0.00
-1.70/0.00 Peso propio 2.24 0.82 -0.20 0.16 -0.07 -0.00 Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Carga viva 0.88 2.78 -0.43 0.55 -0.15 0.00 CV 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 V 1+X 1.60 4.52 -0.78 0.90 -0.28 0.00 V 1-X -0.93 -2.64 0.45 -0.53 0.16 -0.00 V 2+Y 1.60 4.52 -0.78 0.90 -0.28 0.00 V 2 -Y -0.93 -2.64 0.45 -0.53 0.16 -0.00 N1 1.47 4.64 -0.71 0.92 -0.26 0.00
C12 [19.800;32.000;0.0 grados] -1.70/0.00 Peso propio 2.24 -0.81 -0.20 (Diámetro:70) Cargas muertas 0.00 0.00 0.00 H1 0.00 0.00 0.00 Carga viva 0.88 -2.78 -0.43 CV 1 0.00 0.00 0.00 V 1+X 1.60 -4.52 -0.79 V 1-X -0.93 2.64 0.46 V 2+Y 1.60 -4.52 -0.79 V 2 -Y -0.93 2.64 0.46 N1 1.47 -4.63 -0.72 Sumatorio
-0.16 0.00 0.00 -0.54 0.00 -0.89 0.52 -0.89 0.52 -0.90
Peso propio Cargas muertas H1 Carga viva CV 1 V 1+X V 1-X V 2+Y V 2 -Y N1
-0.16 0.00 0.00 -0.55 0.00 -0.90 0.52 -0.90 0.52 -0.92
-0.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.16 0.00 0.00 0.00 -0.28 0.00 0.16 -0.00 -0.28 0.00 0.16 -0.00 -0.26 0.00
Esfuerzos locales referidos al origen (X=0.00, Y=0.00, Z=-1.70) N (t)
Mx (t·m)
Qy (t)
T (t·m)
2.72 54.62 52.21 0.15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.06 43.51 39.57 0.54 0.00 0.00 0.00 0.00 3.73 78.33 71.70 0.88 -2.18 -45.69 -41.82 -0.51 3.73 78.33 71.70 0.88 -2.18 -45.69 -41.82 -0.51 3.43 72.52 65.96 0.89
0.01 0.00 0.00 0.01 0.00 0.02 -0.01 0.02 -0.01 0.02
-2.82 0.00 0.00 -10.03 0.00 -16.39 9.56 -16.39 9.56 -16.71
2.80 0.00 0.00 2.22 0.00 4.03 -2.35 4.03 -2.35 3.70
0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.02 -0.01 0.02 -0.01 0.02
4.00 0.00 0.00 13.90 0.00 22.83 -13.32 22.83 -13.32 23.17
2.80 56.16 71.59 0.16 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.22 46.76 56.93 0.54 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.03 84.33 103.29 0.89 0.03 -2.35 -49.19 -60.26 -0.52 -0.01 4.03 84.33 103.29 0.89 0.03 -2.35 -49.19 -60.26 -0.52 -0.01 3.70 77.94 94.89 0.90 0.02
-3.90 0.00 0.00 -13.63 0.00 -22.31 13.01 -22.31 13.01 -22.72
2.24 0.00 0.00 0.88 0.00 1.60 -0.93 1.60 -0.93 1.47
-0.80 0.00 0.00 -2.76 0.00 -4.50 2.63 -4.50 2.63 -4.60
My (t·m)
71.59 0.00 0.00 56.92 0.00 103.28 -60.24 103.28 -60.24 94.87
Qx (t)
-0.16 0.00 0.00 -0.54 0.00 -0.89 0.52 -0.89 0.52 -0.91
-0.82 71.92 -0.16 0.07 5.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -2.78 28.64 -0.55 0.15 17.66 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -4.52 51.88 -0.90 0.28 28.81 2.64 -30.26 0.53 -0.16 -16.80 -4.52 51.88 -0.90 0.28 28.81 2.64 -30.26 0.53 -0.16 -16.80 -4.64 47.73 -0.92 0.26 29.44
2.24 45.20 71.94 0.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.88 20.25 28.66 0.55 0.00 0.00 0.00 0.00 1.60 36.16 51.93 0.90 -0.93 -21.09 -30.29 -0.52 1.60 36.16 51.93 0.90 -0.93 -21.09 -30.29 -0.52 1.47 33.75 47.77 0.92 31.02 0.00 0.00 20.64 0.00 37.42 -21.83 37.42 -21.83 34.41
307.09 0.00 0.00 204.37 0.00 370.48 -216.1 370.48 -216.1 340.61
496.30 0.00 0.00 330.29 0.00 598.75 -349.3 598.75 -349.3 550.48
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00
0.07 0.00 0.00 0.16 0.00 0.28 -0.16 0.28 -0.16 0.26
-3.71 0.00 0.00 -14.58 0.00 -23.19 13.53 -23.19 13.53 -24.30
-0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00
0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.01 -0.01 0.01 -0.01 0.01
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [45]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [46]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Situaciones persistentes o transitorias Columna C1
Planta Cimentación
C2
0.19
0.01
0.00
0.00
0.00
3.25
21.92
0.01
0.07
2.86
17.75
3.46
0.07
2.35
13.52
4.93
0.06
1.85
9.70
4.70
0.05
1.35
6.37
3.46
0.04
0.85
3.68
1.87
0.02
0.35
1.81
0.57
0.01
Cimentación
0.00
1.08
0.19
0.01
Cimentación
0.00
1.08
0.19
0.01
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.91
0.01
0.07
2.86
17.74
3.44
0.07
2.35
13.51
4.92
0.06
1.85
9.69
4.69
0.05
1.35
6.36
3.45
0.04
0.85
3.68
1.86
0.02
0.35
1.81
0.57
0.01
0.00
1.08
0.19
0.01
Columnas
Columnas
Cimentación
0.00
1.08
0.04
0.02
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.92
0.01
0.19
2.86
17.75
0.66
0.17
2.35
13.52
0.95
0.14
1.85
9.70
0.91
0.12
1.35
6.37
0.67
0.09
0.85
3.68
0.36
0.06
0.35
1.81
0.11
0.04
Cimentación
0.00
1.08
0.04
0.02
Cimentación
0.00
1.08
0.04
0.02
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.91
0.01
0.19
2.86
17.73
0.68
0.17
2.35
13.51
0.97
0.14
1.85
9.69
0.92
0.12
1.35
6.36
0.68
0.09
0.85
3.68
0.37
0.06
0.35
1.81
0.11
0.04
Desplante Cimentación C3a
C4
Columnas
Desplante Cimentación C4a
Desp. Z (mm)
1.08
Cimentación C3
Desp. Y (mm)
0.00
Desplante Cimentación C2a
Desp. X (mm)
-1.70
Desplante Cimentación C1a
Cota (m)
Columnas
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [47]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Situaciones persistentes o transitorias Columna C5
Planta
C7
1.08
0.04
0.02
0.00
1.08
0.01
0.01
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.92
0.01
0.17
2.86
17.75
0.19
0.16
2.35
13.52
0.26
0.13
1.85
9.70
0.25
0.11
1.35
6.37
0.18
0.08
0.85
3.68
0.10
0.06
0.35
1.81
0.03
0.03
0.00
1.08
0.01
0.01
Columnas
Cimentación
0.00
1.08
0.01
0.01
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.91
0.01
0.17
2.86
17.74
0.19
0.16
2.35
13.52
0.28
0.13
1.85
9.70
0.27
0.11
1.35
6.37
0.20
0.08
0.85
3.69
0.11
0.06
0.35
1.82
0.03
0.03
Cimentación
0.00
1.08
0.01
0.01
Cimentación
0.00
1.08
0.01
0.01
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.92
0.01
0.17
2.86
17.75
0.19
0.16
2.35
13.53
0.27
0.13
1.85
9.71
0.26
0.11
1.35
6.37
0.19
0.08
0.85
3.69
0.10
0.06
0.35
1.82
0.03
0.03
0.00
1.08
0.01
0.01
Columnas
Desplante Cimentación C7a
Columnas
Cimentación C8
Cimentación
0.00
1.08
0.01
0.01
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.91
0.01
0.17
2.86
17.74
0.20
0.16
2.35
13.52
0.28
0.13
1.85
9.70
0.27
0.11
1.35
6.37
0.20
0.08
0.85
3.68
0.11
0.06
0.35
1.82
0.03
0.03
Cimentación
0.00
1.08
0.01
0.01
Cimentación
0.00
1.08
0.04
0.02
Desplante Cimentación C8a
C9
Desp. Z (mm)
0.00
Desplante Cimentación C6a
Desp. Y (mm)
Cimentación
Cimentación C6
Desp. X (mm)
Cimentación Desplante Cimentación C5a
Cota (m)
Columnas
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [48]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Situaciones persistentes o transitorias Columna
Planta Desplante Cimentación
C9a
Columnas
Cimentación C10
Cimentación
C11
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.92
0.01
0.19
2.86
17.75
0.69
0.17
2.35
13.52
0.98
0.14
1.85
9.70
0.93
0.12
1.35
6.37
0.68
0.09
0.85
3.68
0.37
0.06
0.35
1.81
0.11
0.04
0.00
1.08
0.04
0.02
0.04
0.02
0.00
0.00
0.00
3.25
21.90
0.01
0.19
2.86
17.73
0.67
0.17
2.35
13.51
0.96
0.14
1.85
9.69
0.92
0.12
1.35
6.36
0.68
0.09
0.85
3.68
0.36
0.06
0.35
1.81
0.11
0.04
Cimentación
0.00
1.08
0.04
0.02
Cimentación
0.00
1.08
0.19
0.01
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.92
0.01
0.07
2.86
17.75
3.44
0.07
2.35
13.52
4.92
0.06
1.85
9.70
4.69
0.05
1.35
6.37
3.45
0.04
0.85
3.68
1.87
0.02
0.35
1.81
0.57
0.01
0.00
1.08
0.19
0.01
Columnas
Columnas
Cimentación Desplante Cimentación
C12a
Desp. Z (mm)
1.08
Cimentación C12
Desp. Y (mm)
0.00
Desplante Cimentación C11a
Desp. X (mm)
-1.70
Desplante Cimentación C10a
Cota (m)
Columnas
Cimentación
0.00
1.08
0.19
0.01
-1.70
0.00
0.00
0.00
3.25
21.90
0.01
0.07
2.86
17.73
3.46
0.07
2.35
13.51
4.93
0.06
1.85
9.69
4.70
0.05
1.35
6.36
3.46
0.04
0.85
3.68
1.87
0.02
0.35
1.81
0.57
0.01
0.00
1.08
0.19
0.01
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [49]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Columna C9a (3.14 / 2.86) - Cimentación Perfil: IPR 12x6 1/2"x38.70 Material: Acero (A36) Cotas del tramo (m) Pie
Cabeza
2.86
3.14
Características mecánicas Altura libre Área Ix(1) Iy(1) It(2) (m) (cm²) (cm4) (cm4) (cm4) 3.143
48.86 726.70 8405.31 11.93
Notas: (1) (2)
Inercia respecto al eje indicado Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo
Pandeo lateral
Plano ZX
Plano ZY
Ala sup.
Ala inf.
1.00
1.00
1.00
1.00
LK
3.143
3.143
3.143
Cb
-
3.143 1.000
Notación: : Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cb: Factor de modificación para el momento crítico
Planta Cimentación (3.14 / 2.86)
COMPROBACIONES (ANSI/AISC 360-05 (LRFD)) Pt
c
= 2.5
200.0 = 12.9 = 10.0 = 4.0 = 0.3 = 8.6 Cumple
Pc
Mx
My
Vx
Vy
PMxMyVxVyT = 27.3
Estado CUMPLE = 27.3
Notación: Pt: Resistencia a tracción c: Limitación de esbeltez para compresión Pc: Resistencia a compresión Mx: Resistencia a flexión eje X My: Resistencia a flexión eje Y Vx: Resistencia a corte X Vy: Resistencia a corte Y PMxMyVxVyT: Esfuerzos combinados y torsión x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%)
Resistencia a tracción (Capítulo D) Se debe satisfacer:
T : 0.025
El axil de tracción solicitante de cálculo pésimo Pr se produce para la combinación de hipótesis 0.9·PP+0.9·CM+1.6·V1-X. Donde: Pr: Resistencia a tracción requerida para las combinaciones de carga LRFD
Pr :
Pc: Resistencia de diseño a tracción
Pc : 112.075 t
2.760
t
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [50]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS La resistencia de diseño a tracción es el menor valor de los obtenidos según el estado límite de fluencia a tracción de la sección bruta y el de rotura a tracción de la sección neta Donde: t: Factor de resistencia a tracción, tomado como:
t :
0.90
a) Para fluencia bajo tracción en la sección bruta:
P n Pn : 124.528 t
Donde:
A: Área bruta de la sección de la barra.
A:
Fy: Límite elástico mínimo especificado
48.86
cm²
Fy : 2548.42 kg/cm²
Limitación de esbeltez para compresión (Capítulo E)
La esbeltez máxima isible en una barra sometida a compresión es*:
Donde:
:
82
:
82
: Coeficiente de esbeltez
Donde:
L: Longitud de la barra K: Factor de longitud efectiva.
L : 3143 mm K : 1.00
ry: Radio de giro respecto al eje Y Donde:
ry :
3.86
cm
ry :
3.86
cm
Donde:
Notas:
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y
Iy : 726.70 cm4
A: Área total de la sección transversal de la barra.
A : 48.86 cm²
*: La esbeltez máxima isible está basada en las Notas de de la sección E2.
Resistencia a compresión (Capítulo E)
Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo E de ANSI/AISC 360-05 (LRFD). Se debe satisfacer el siguiente criterio: Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [51]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
T :
0.129
Pr : Pc :
10.173 78.811
El axil de compresión solicitante de cálculo pésimo Pr se produce para la combinación de hipótesis 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde: Pr: Resistencia a compresión requerida para las combinaciones de carga LRFD Pc: Resistencia de diseño a compresión
t t
P P cT Fne
La resistencia de diseño a compresión en secciones comprimidas es el menor valor de los obtenidos según los estados límite descritos en el Capítulo E. Donde:
p: Factor de resistencia a compresión, tomado como:
p :
0.90
Pn: Resistencia nominal a compresión, calculada según el Artículo E7-1-2:
Pn :
87.568
t
para secciones con elementos esbeltos (ANSI/AISC 360-05 (LRFD), Capítulo E - E71-2). A: Área bruta de la sección de la barra.
Fcr: Tensión de pandeo por flexión, tomada como:
A:
48.86
Fcr :
1792.04
cm²
kg/cm²
Fy :
2548.42
kg/cm²
Fe :
3029.22
kg/cm²
Fe :
4719.66
kg/cm²
a) Cuando:
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras i) para secciones doblemente simétricas, Fe es el menor valor de:
Donde:
E: Módulo de elasticidad del acero
Cw: Constante de alabeo de la sección Kz: Factor de longitud efectiva de pandeo alrededor del eje Z
E : 2038735.98 kg/cm²
Cw : 163834.54 cm6 Kz :
1.00
L: Longitud de la barra G: Módulo de elasticidad transversal del acero
L: 3143 mm G : 815494.39 kg/cm²
J: Momento de inercia a torsión uniforme Ix: Momento de inercia respecto al eje X Iy: Momento de inercia respecto al eje Y
J: Ix : Iy :
11.93 8405.31 726.70
Fe : Fex :
3029.22 35037.19
Fe: Tensión crítica elástica de pandeo, tomada como la menor de:
cm4 cm4 cm4
kg/cm² kg/cm²
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [52]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fey :
3029.22
kg/cm²
Donde: E: Módulo de elasticidad del acero
E : 2038735.98 kg/cm²
K: Factor de longitud efectiva.
Kx : Ky :
1.00 1.00
L: Longitud de la barra r: Radio de giro dominante
L: rx : ry :
3143 13.12 3.86
mm cm cm
Ix : Iy :
8405.31 726.70
cm4 cm4
A:
48.86
cm²
Donde: I: Momento de inercia A: Área total de la sección transversal de la barra.
Q= r Q b Q:
1.00
Qs :
1.00
Qs :
1.00
b: Ancho del elemento comprimido no rigidizado
b:
82.50
t: Espesor del ala E: Módulo de elasticidad del acero Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras
t: 9.70 mm E : 2038735.98 kg/cm²
3) para secciones formadas por elementos rigidizados y no rigidizados: Qs: se calcula de la siguiente forma:
a) para alas en pilares laminados u otras barras comprimidas que incluyan elementos no rigidizados i) Cuando:
Donde:
Donde:
A: Área total de la sección transversal de la barra. Aeff: Suma de las áreas eficaces de la sección transversal basadas en el ancho eficaz reducido 'he'.
mm
Fy :
2548.42
kg/cm²
Qa :
1.00
A:
48.86
cm²
Aeff :
48.86
cm²
a) en elementos esbeltos uniformemente comprimidos, excepto alas de secciones cuadradas y rectangulares de espesor uniforme ii) Cuando:
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [53]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
he M ηc he :
290.60
mm
h: Ancho del elemento comprimido no rigidizado
h:
290.60
mm
t: Espesor del alma E: Módulo de elasticidad del acero
t: 5.80 mm E : 2038735.98 kg/cm²
Donde:
Resistencia a flexión eje X (Capítulo F)
Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo F de ANSI/AISC 360-05 (LRFD). Se debe satisfacer el siguiente criterio:
M :
0.100
Mr : Mc :
1.214 12.122
b :
0.90
Mn :
13.469
t·m
Mr+ :
0.325
t·m
Mr- :
1.214
t·m
Mn :
15.369
t·m
Fy : Zx :
2548.42 603.08
Mn :
13.469
El momento flector solicitante de cálculo pésimo, Mr, se produce para la combinacíon de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde:
Mr: Resistencia a flexión requerida para las combinaciones de carga LRFD Mc: Resistencia de diseño a flexión
t·m t·m
La resistencia de diseño a flexión para secciones sometidas a momento flector es el menor valor de los obtenidos según los estados límite descritos en el Capítulo F: Donde:
b: Factor de resistencia a flexión
Mn: La resistencia nominal a flexión calculada según Artículo 2, Sección 2, División b
Donde:
Mr: Resistencia a flexión requerida
1. Fluencia
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado Zx: Módulo resistente plástico respecto al eje X
kg/cm² cm³
2. Pandeo lateral
b) Si Lp < Lb Lr:
t·m
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [54]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Donde: Fy: Límite elástico mínimo especificado Cb: Factor de modificación del pandeo lateral tomado, de forma conservadora, como:
Fy :
2548.42
Cb :
1.00
kg/cm²
Mp= S= Mp :
15.369
t·m
Zx :
603.08
cm³
Sx :
542.28
cm³
Ix : y:
8405.31 155.00
cm4 mm
Lb :
3143
mm
Lp :
1919.72
mm
Donde:
Zx: Módulo resistente plástico respecto al eje X
Donde:
Ix: Momento de inercia respecto al eje X y: Distancia a la fibra extrema en flexión Lb: Distancia entre puntos de arriostramiento al desplazamiento lateral del ala comprimida o de la torsión de la sección transversal
Donde:
E: Módulo de elasticidad del acero
E : 2038735.98 kg/cm²
ry :
3.86
cm
Iy : A:
726.70 48.86
cm4 cm²
Lr :
5586.16
mm
Donde:
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y A: Área total de la sección transversal de la barra.
Donde:
E: Módulo de elasticidad del acero J: Momento de inercia a torsión uniforme
ho: Distancia entre los baricentros de las alas
E : 2038735.98 kg/cm² J: 11.93 cm4
ho :
300.30
mm
rts :
44.86
mm
Donde:
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y Cw: Constante de alabeo de la sección
Iy : 726.70 cm4 Cw : 163834.54 cm6
Para c:
i) para una sección doblemente simétrica en doble T:
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [55]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS c:
1.00
Resistencia a flexión eje Y (Capítulo F) Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo F de ANSI/AISC 360-05 (LRFD). Se debe satisfacer el siguiente criterio: M : 0.040
El momento flector solicitante de cálculo pésimo, Mr, se produce para la combinacíon de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde: Mr: Resistencia a flexión requerida para las combinaciones de carga LRFD Mc: Resistencia de diseño a flexión
Mr : Mc :
0.125 3.085
t·m t·m
M ηMc
La resistencia de diseño a flexión para secciones sometidas a momento flector es el menor valor de los obtenidos según los estados límite descritos en el Capítulo F: Donde:
b: Factor de resistencia a flexión
Mn: La resistencia nominal a flexión calculada según Artículo 6, Sección 1
b :
0.90
Mn :
3.427
t·m
Mr+ : Mr- :
0.039 0.125
t·m t·m
Mn :
3.427
t·m
Donde:
Mr: Resistencia a flexión requerida
1. Fluencia
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado Zy: Módulo resistente plástico respecto al eje Y Sy: Módulo resistente elástico respecto al eje Y
Fy : 2548.42 kg/cm² Zy : 134.49 cm³
Sy :
88.08
cm³
Donde:
Iy: Momento de inercia respecto al eje Y x: Distancia a la fibra extrema en flexión desde el baricentro
Iy : 726.70 cm4 x : 82.50 mm
2. Pandeo local del ala
a) Para secciones con alas compactas el estado límite de fluencia es de aplicación
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [56]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Resistencia a corte X (Capítulo G) Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo G de ANSI/AISC 360-05 (LRFD). Se debe satisfacer el siguiente criterio: V :
0.003
Vr :
0.111
El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo Vr se produce para la combinación de hipótesis 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde: Vr: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD Vc: Resistencia de diseño a cortante
t
V ηvc Vc :
44.050
t
v :
0.90
Vn :
48.945
Fy :
2548.42
Aw :
32.01
cm²
bf: Anchura total del ala
bf :
165.00
mm
tf: Espesor del ala
tf :
9.70
mm
La resistencia de diseño a cortante viene dada por: Donde:
v: Factor de resistencia a cortante
Vn: se define según lo detallado en el Capítulo G, de la siguiente forma:
para secciones con simetría simple y doble cargadas en el eje débil, la resistencia nominal a cortante se calcula de la siguiente forma (ANSI/AISC 360-05 (LRFD), Capítulo G - G-7).
t
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado
kg/cm²
Donde:
b) para todas las demás secciones con simetría doble o simple y secciones en U, excepto tubos redondos, el coeficiente de cortante del alma, Cv, se calcula de la siguiente forma:
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [57]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS i)
C bv V Cv :
1.00
b: tf :
82.50 9.70
Donde:
b: La mitad del ancho total del ala tf: Espesor del ala
E: Módulo de elasticidad del acero Kv: Coeficiente de abolladura del alma
mm mm
E : 2038735.98 kg/cm² Kv : 1.20
Resistencia a corte Y (Capítulo G)
Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo G de ANSI/AISC 360-05 (LRFD). Se debe satisfacer el siguiente criterio:
V :
0.086
Vr :
2.355
t
Vc :
27.492
t
v :
1.00
Vn :
27.492
Fy :
2548.42
El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo Vr se produce para la combinación de hipótesis 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde:
Vr: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD Vc: Resistencia de diseño a cortante
La resistencia de diseño a cortante viene dada por: Donde:
En la Sección G2.1 a:
v: Factor de resistencia a cortante
Vn: se define según lo detallado en el Capítulo G, de la siguiente forma:
para almas de secciones con simetría simple o doble y en U sometidas a cortante en el plano del alma (ANSI/AISC 360-05 (LRFD), Capítulo G - G2).
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado
t
kg/cm²
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [58]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Aw h h Aw :
Donde:
d: Canto total
tw: Espesor del alma 1. Resistencia nominal a cortante
17.98
cm²
d:
310.00
mm
tw :
5.80
mm
Cv :
1.00
a) para almas de perfiles laminados de sección en doble T cuando se cumple:
Cv: Coeficiente de cortante del alma Donde:
h: Distancia libre entre alas, menos el radio de acuerdo E: Módulo de elasticidad del acero
h: 290.60 mm E : 2038735.98 kg/cm²
2. Comprobación de rigidizadores transversales (a) si
No son necesarios rigidizadores transversales. Donde:
h: Distancia libre entre alas, menos el radio de acuerdo tw: Espesor del alma
h: tw :
290.60 5.80
mm mm
E: Módulo de elasticidad del acero Fy: Límite elástico mínimo especificado
E : 2038735.98 kg/cm² Fy : 2548.42 kg/cm²
Esfuerzos combinados y torsión (Capítulo H) Se debe cumplir el siguiente criterio:
:
0.273
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde:
Según el capítulo H3.3, las secciones abiertas sometidas a torsión junto con tensiones combinadas, han de satisfacer la siguiente condición:
< 0.001
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [59]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Ya que la norma no proporciona una comprobación general para secciones abiertas sometidas a torsión combinada con otros esfuerzos, se considera que este elemento debe cumplir, además, los siguientes criterios para la tensión de Von Mises:
:
0.273
< 0.001
:
0.074
Tr :
0.000
3. Resistencia de secciones no tubulares sometidas a torsión y tensiones combinadas Tr: Resistencia a torsión requerida
Donde:
t·m
T Tc
T: Factor de resistencia para torsión
Tc :
0.169
t·m
T :
0.90
Tn :
0.188
t·m
C:
12.30
cm³
Tn: Resistencia nominal a torsión, definida como:
Donde:
C: Módulo resistente a torsión
b) El estado límite de fluencia bajo tensiones tangenciales por cortante
Fn : 1529.05 kg/cm²
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras Comprobación de Von Mises (comprobación adicional)
Fy : 2548.42 kg/cm²
fa: Tensión normal debida al esfuerzo axil (tracción o compresión) calculada para la sección bruta.
fa :
208.19 kg/cm²
Pr :
10.173 t
Donde:
Pr: Resistencia requerida a compresión (para las combinaciones de carga LRFD).
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [60]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS A: Área total de la sección transversal de la barra. fbx: Tensión normal debida a flexión alrededor del eje x.
A:
fbx :
48.86
cm²
223.81 kg/cm²
Donde: Mrx: Resistencia requerida a flexión alrededor del eje x (para las combinaciones de carga LRFD).
Mrx :
Ix: Momento de inercia respecto al eje X y: Coordenada y del punto pésimo respecto al centro de gravedad.
1.214
t·m
Ix : 8405.31 cm4 y : -155.00 mm
fby: Tensión normal debida a flexión alrededor del eje y. fby :
106.03 kg/cm²
Donde: Mry: Resistencia requerida a flexión alrededor del eje y (para las combinaciones de carga LRFD). Iy: Momento de inercia respecto al eje Y
Vx: Resistencia requerida a cortante en la dirección x (para las combinaciones de carga LRFD). Qy: Momento estático respecto del eje y de la sección parcial de área correspondiente al punto pésimo. Iy: Momento de inercia respecto al eje Y b: Espesor del elemento en el punto pésimo. fVy: Tensión tangencial debida a cortante en la dirección y.
Donde:
0.093 t·m 726.70 cm4
x:
-82.50 mm
ffbx
x: Coordenada x del punto pésimo respecto al centro de gravedad. fVx: Tensión tangencial debida a cortante en la dirección x.
Donde:
Mry : Iy :
fVx :
0.00
Vx :
0.111
Qy :
0.00
Iy : b:
Vy: Resistencia requerida a cortante en la dirección y (para las combinaciones de carga LRFD). Qx: Momento estático respecto del eje x de la sección parcial de área correspondiente al punto pésimo. Ix: Momento de inercia respecto al eje X b: Espesor del elemento en el punto pésimo.
kg/cm²
t
cm³
726.70 cm4 9.70 mm
fVy :
0.00
Vy :
2.355
kg/cm²
t
Qx : 0.00 cm³ Ix : 8405.31 cm4 b: 9.70 mm
fT: Tensión tangencial debida a torsión.
Donde:
Tr: Resistencia requerida a torsión (para las combinaciones de carga LRFD).
fT :
0.00
Tr :
0.000
kg/cm²
t·m
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [61]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS J: Momento de inercia a torsión uniforme b: Espesor del elemento en el punto pésimo. Fa: Resistencia a compresión de la sección.
Fecha: AGOSTO 2015
J: b:
11.93 9.70
cm4 mm
F a Fbx F Fa : 1612.84 kg/cm²
Donde:
c: Factor de seguridad para compresión.
c :
Fcr: Resistencia crítica de pandeo (calculada según el Capítulo E). Fbx, Fby: Resistencia de la sección a flexión alrededor de los ejes x y y, respectivamente.
0.90
Fcr : 1792.04 kg/cm²
Fbx : 2293.58 kg/cm² Fby : 2293.58 kg/cm²
Donde:
b: Factor de resistencia para flexión.
b :
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras
0.90 Fy : 2548.42 kg/cm²
FVx, FVy: Resistencia de la sección a cortante en las direcciones x y y, respectivamente.
FVx : 1324.20 kg/cm² FVy : 1324.20 kg/cm²
Donde:
V: Factor de resistencia para cortante.
V :
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras FT: Resistencia a torsión de la sección.
0.90
Fy : 2548.42 kg/cm²
FT : 1324.20 kg/cm²
Donde:
T: Factor de resistencia para torsión
T :
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras
Fy : 2548.42 kg/cm²
0.90
ÍNDICE
1.- VIGAS
1.1.- Vigas
2
32
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [62]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
1.- VIGAS 1.1.- Vigas Tramos
COMPROBACIONES DE RESISTENCIA (CANACERO S136-07 (2007)) w/t
T
P
Tr
Mx
My
Vx
Vy
MxTr
MyTr
MxVy
MyVx
MT
MP
TPTrMV
Estado
C1a - C3a
w / t (w / t)Máx. x: 0.168 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m N.P.(1) N.P.(2) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(5) N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) Cumple = 2.5 = 61.5 = 13.2 = 62.2 = 40.5
N.P.(9)
CUMPLE = 62.2
C3a - C5a
w / t (w / t)Máx. x: 0.068 m N.P.(1) N.P.(2) = 2.4 Cumple
x: 0 m = 64.7
N.P.(3) N.P.(4)
x: 0 m = 14.7
x: 0 m = 64.9
N.P.(5)
x: 0 m = 44.3
N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)
N.P.(9)
CUMPLE = 64.9
C5a - C7a
w / t (w / t)Máx. x: 5.638 m N.P.(1) N.P.(2) Cumple = 2.1
x: 0 m = 50.6
N.P.(3) N.P.(4)
x: 0 m = 10.3
x: 0 m = 51.6
N.P.(5)
x: 0 m = 27.7
N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)
N.P.(9)
CUMPLE = 51.6
C7a - C9a
w / t (w / t)Máx. x: 5.538 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m N.P.(1) N.P.(2) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(5) N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) Cumple = 2.4 = 64.6 = 14.7 = 64.8 = 44.2
N.P.(9)
CUMPLE = 64.8
C9a - C11a
w / t (w / t)Máx. x: 5.438 m N.P.(1) N.P.(2) = 2.5 Cumple
x: 0 m = 61.5
N.P.(3) N.P.(4)
x: 0 m = 13.2
x: 0 m = 62.2
N.P.(5)
x: 0 m = 40.4
N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)
x: 1.343 m CUMPLE = 0.7 = 62.2
C2a - C4a
w / t (w / t)Máx. x: 0.168 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m N.P.(1) N.P.(2) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(5) N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) Cumple = 2.5 = 61.6 = 13.2 = 62.2 = 40.5
N.P.(9)
CUMPLE = 62.2
C4a - C6a
w / t (w / t)Máx. x: 0.068 m N.P.(1) N.P.(2) = 2.3 Cumple
N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)
N.P.(9)
CUMPLE = 64.9
C6a - C8a
w / t (w / t)Máx. x: 5.638 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m N.P.(1) N.P.(2) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(5) N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) Cumple = 2.2 = 48.6 = 9.6 = 49.7 = 25.6
N.P.(9)
CUMPLE = 49.7
C8a - C10a
w / t (w / t)Máx. x: 5.538 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m x: 6.235 m N.P.(1) N.P.(2) N.P.(3) N.P.(4) N.P.(5) N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) = 2.4 = 64.6 = 14.7 = 64.8 = 44.2 Cumple
N.P.(9)
CUMPLE = 64.8
C10a - C12a
w / t (w / t)Máx. x: 5.438 m N.P.(1) N.P.(2) Cumple = 2.5
x: 0 m = 64.7
x: 0 m = 61.5
N.P.(3) N.P.(4)
N.P.(3) N.P.(4)
x: 0 m = 14.7
x: 0 m = 13.2
x: 0 m = 64.9
x: 0 m = 62.2
N.P.(5)
N.P.(5)
x: 0 m = 44.3
x: 0 m = 40.4
N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8)
x: 1.343 m CUMPLE = 0.7 = 62.2
Notación: w / t: Limitaciones geométricas T: Resistencia a tracción P: Resistencia a compresión Tr: Resistencia a torsión Mx: Resistencia a flexión alrededor del eje X My: Resistencia a flexión alrededor del eje Y Vx: Resistencia a corte en la dirección del eje X Vy: Resistencia a corte en la dirección del eje Y MxTr: Resistencia a flexión alrededor del eje X combinada con torsión MyTr: Resistencia a flexión alrededor del eje Y combinada con torsión MxVy: Resistencia a flexión alrededor del eje X combinada con corte en la dirección del eje Y MyVx: Resistencia a flexión alrededor del eje Y combinada con corte en la dirección del eje X MT: Resistencia a flexión combinada con tracción MP: Resistencia a flexión combinada con compresión TPTrMV: Flexión combinada con cortante, axil y torsión - Comprobación de Von Mises x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (3) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector alrededor del eje Y. (4) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante en la dirección del eje X. (5) No hay interacción entre torsión y flexión alrededor del eje Y para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (6) No hay interacción entre esfuerzo cortante en la dirección del eje X y momento flector alrededor del eje Y para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (7) No hay interacción entre axil de tracción y momento flector para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (8) No hay interacción entre axil de compresión y momento flector para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (9) La comprobación no procede, ya que todas las combinaciones de esfuerzos solicitantes han sido verificadas en otras comprobaciones.
1.- PLANTA 2 Perfil: IPR 8x5 1/4"x26.60 Material: Acero (A36)
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [63]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Perfil: IPR 8x5 1/4"x26.60 Material: Acero (A36) Tramo
Características mecánicas Claro Área Ix(1) Iy(1) It(2) Origen Extremo (m) (cm²) (cm4) (cm4) (cm4) C9a
C11a
6.400 33.38 2537.11 329.68 6.49
Notas: (1) (2)
Inercia respecto al eje indicado Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo
Pandeo lateral
Plano ZX
Plano ZY
Ala sup.
Ala inf.
0.00
0.00
1.00
1.00
LK
0.000
0.000
6.400
Cb
-
6.400
1.000
Notación: : Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cb: Factor de modificación para el momento crítico
Tramo C9a-C11a
COMPROBACIONES (ANSI/AISC 360-05 (LRFD)) Pt N.P.(1)
c N.P.(2)
Pc
Mx
N.P.(2)
= 96.2
My N.P.(3)
Vx N.P.(4)
Vy = 20.6
PMxMyVxVyT = 50.7
Estado CUMPLE = 96.2
Notación: Pt: Resistencia a tracción c: Limitación de esbeltez para compresión Pc: Resistencia a compresión Mx: Resistencia a flexión eje X My: Resistencia a flexión eje Y Vx: Resistencia a corte X Vy: Resistencia a corte Y PMxMyVxVyT: Esfuerzos combinados y torsión x: Distancia al origen de la barra : Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que (2) La comprobación no procede, ya que (3) La comprobación no procede, ya que (4) La comprobación no procede, ya que
no no no no
hay hay hay hay
axil de tracción. axil de compresión. momento flector. esfuerzo cortante.
Resistencia a tracción (Capítulo D) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción.
Limitación de esbeltez para compresión (Capítulo E) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión.
Resistencia a compresión (Capítulo E) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión.
Resistencia a flexión eje X (Capítulo F) Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [64]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo F de ANSI/AISC 360-05 (LRFD). Se debe satisfacer el siguiente criterio: M :
0.962
Mr : Mc :
2.850 2.963
El momento flector solicitante de cálculo pésimo, Mr, se produce para la combinacíon de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde: Mr: Resistencia a flexión requerida para las combinaciones de carga LRFD Mc: Resistencia de diseño a flexión
t·m t·m
M η c M M=
La resistencia de diseño a flexión para secciones sometidas a momento flector es el menor valor de los obtenidos según los estados límite descritos en el Capítulo F: Donde:
b: Factor de resistencia a flexión
Mn: La resistencia nominal a flexión calculada según Artículo 2, Sección 2, División c
b :
0.90
Mn :
3.292
t·m
Mr+ :
2.850
t·m
Mr- :
0.792
t·m
Mn :
6.991
t·m
Fy : Zx :
2548.42 274.33
Mn :
3.292
t·m
Lb :
6400
mm
Lr :
5131.90
mm
Fcr :
1342.97
kg/cm²
Donde:
Mr: Resistencia a flexión requerida
1. Fluencia
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado Zx: Módulo resistente plástico respecto al eje X
kg/cm² cm³
2. Pandeo lateral c) Si Lr < Lb:
Donde:
Lb: Distancia entre puntos de arriostramiento al desplazamiento lateral del ala comprimida o de la torsión de la sección transversal
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [65]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Donde: E: Módulo de elasticidad del acero
E : 2038735.98 kg/cm²
Fy: Límite elástico mínimo especificado J: Momento de inercia a torsión uniforme ho: Distancia entre los baricentros de las alas
Fy : J: ho :
2548.42 6.49 198.60
kg/cm² cm4 mm
Cb: Factor de modificación del pandeo lateral tomado, de forma conservadora, como:
Cb :
1.00
rts :
36.54
mm
Iy :
329.68
cm4
Cw :
32507.91
cm6
Donde: Iy: Momento de inercia respecto al eje Y Cw: Constante de alabeo de la sección Para c: i) para una sección doblemente simétrica en doble T:
c= 2 M= c:
1.00
Sx :
245.13
cm³
Ix: Momento de inercia respecto al eje X
Ix :
2537.11
cm4
y: Distancia a la fibra extrema en flexión
y:
103.50
mm
Mp :
6.991
t·m
Zx :
274.33
cm³
V :
0.206
Donde:
Donde:
Zx: Módulo resistente plástico respecto al eje X
Resistencia a flexión eje Y (Capítulo F) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector.
Resistencia a corte X (Capítulo G) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante.
Resistencia a corte Y (Capítulo G)
Todas las secciones deben cumplir con las especificaciones LRFD desarrolladas en Capítulo G de ANSI/AISC 360-05 (LRFD). Se debe satisfacer el siguiente criterio:
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [66]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
El esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo Vr se produce para la combinación de hipótesis 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde: Vr: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD Vc: Resistencia de diseño a cortante
Vr :
3.776
t
Vc V An Vc :
18.358
t
v :
1.00
Vn :
18.358
Fy :
2548.42
Aw :
12.01
cm²
d: tw :
207.00 5.80
mm mm
Cv :
1.00
La resistencia de diseño a cortante viene dada por: Donde:
En la Sección G2.1 a:
v: Factor de resistencia a cortante
Vn: se define según lo detallado en el Capítulo G, de la siguiente forma:
para almas de secciones con simetría simple o doble y en U sometidas a cortante en el plano del alma (ANSI/AISC 360-05 (LRFD), Capítulo G - G2).
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado
t
kg/cm²
Donde:
d: Canto total tw: Espesor del alma
1. Resistencia nominal a cortante
a) para almas de perfiles laminados de sección en doble T cuando se cumple:
Cv: Coeficiente de cortante del alma Donde:
h: Distancia libre entre alas, menos el radio de acuerdo E: Módulo de elasticidad del acero
h: 190.20 mm E : 2038735.98 kg/cm²
2. Comprobación de rigidizadores transversales
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [67]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS (a) si No son necesarios rigidizadores transversales. Donde:
h η 1 T h: Distancia libre entre alas, menos el radio de acuerdo
h:
tw: Espesor del alma E: Módulo de elasticidad del acero Fy: Límite elástico mínimo especificado
190.20
mm
tw : 5.80 mm E : 2038735.98 kg/cm² Fy : 2548.42 kg/cm²
Esfuerzos combinados y torsión (Capítulo H) Se debe cumplir el siguiente criterio:
:
0.507
:
0.013
:
0.507
:
0.031
:
0.258
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde:
Según el capítulo H3.3, las secciones abiertas sometidas a torsión junto con tensiones combinadas, han de satisfacer la siguiente condición:
Ya que la norma no proporciona una comprobación general para secciones abiertas sometidas a torsión combinada con otros esfuerzos, se considera que este elemento debe cumplir, además, los siguientes criterios para la tensión de Von Mises:
3. Resistencia de secciones no tubulares sometidas a torsión y tensiones combinadas
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [68]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Tr: Resistencia a torsión requerida
Donde:
Tr :
0.001
t·m
TTc Fnn
T: Factor de resistencia para torsión
Tc :
0.106
t·m
T :
0.90
Tn :
0.118
t·m
C:
7.73
cm³
Tn: Resistencia nominal a torsión, definida como:
Donde:
C: Módulo resistente a torsión
b) El estado límite de fluencia bajo tensiones tangenciales por cortante
Fn : 1529.05 kg/cm²
Donde:
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras Comprobación de Von Mises (comprobación adicional)
Fy : 2548.42 kg/cm²
fa: Tensión normal debida al esfuerzo axil (tracción o compresión) calculada para la sección bruta.
fa :
0.00
Pr : A:
0.000 33.38
kg/cm²
Donde:
Pr: Resistencia requerida a compresión (para las combinaciones de carga LRFD). A: Área total de la sección transversal de la barra.
t cm²
fbx: Tensión normal debida a flexión alrededor del eje x.
fbx : -1162.67 kg/cm²
Donde:
Mrx: Resistencia requerida a flexión alrededor del eje x (para las combinaciones de carga LRFD).
Ix: Momento de inercia respecto al eje X y: Coordenada y del punto pésimo respecto al centro de gravedad.
Mrx :
2.850
t·m
Ix : 2537.11 cm4 y : 103.50 mm
fby: Tensión normal debida a flexión alrededor del eje y.
fby :
0.00
kg/cm²
Donde:
Mry: Resistencia requerida a flexión alrededor del eje y (para las combinaciones de carga LRFD). Iy: Momento de inercia respecto al eje Y
Mry : 0.000 Iy : 329.68
t·m cm4
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [69]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS x: Coordenada x del punto pésimo respecto al centro de gravedad. fVx: Tensión tangencial debida a cortante en la dirección x.
x:
0.00
mm
fVx :
0.00
kg/cm²
Vx :
0.000
t
Qy :
18.57
cm³
Donde: Vx: Resistencia requerida a cortante en la dirección x (para las combinaciones de carga LRFD). Qy: Momento estático respecto del eje y de la sección parcial de área correspondiente al punto pésimo. Iy: Momento de inercia respecto al eje Y b: Espesor del elemento en el punto pésimo. fVy: Tensión tangencial debida a cortante en la dirección y.
Iy : 329.68 b: 8.40
cm4 mm
fVy :
23.35
kg/cm²
Vy :
0.913
t
Donde: Vy: Resistencia requerida a cortante en la dirección y (para las combinaciones de carga LRFD). Qx: Momento estático respecto del eje x de la sección parcial de área correspondiente al punto pésimo.
ffVx Qx :
Ix: Momento de inercia respecto al eje X b: Espesor del elemento en el punto pésimo.
-55.47
cm³
Ix : 2537.11 cm4 b: 8.40 mm
fT: Tensión tangencial debida a torsión.
Donde:
Tr: Resistencia requerida a torsión (para las combinaciones de carga LRFD). J: Momento de inercia a torsión uniforme b: Espesor del elemento en el punto pésimo. Fa: Resistencia a tracción de la sección.
fT :
17.30
kg/cm²
Tr : J:
0.001 6.49
t·m cm4
b:
8.40
mm
Fa : 2293.58 kg/cm²
Donde:
t: Factor de seguridad para tracción.
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras Fbx, Fby: Resistencia de la sección a flexión alrededor de los ejes x y y, respectivamente.
t :
0.90
Fy : 2548.42 kg/cm²
Fbx : 2293.58 kg/cm² Fby : 2293.58 kg/cm²
Donde:
b: Factor de resistencia para flexión.
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras FVx, FVy: Resistencia de la sección a cortante en las direcciones x y y, respectivamente.
b : 0.90 Fy : 2548.42 kg/cm²
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [70]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Fecha: AGOSTO 2015
FVx : 1324.20 kg/cm² FVy : 1324.20 kg/cm² Donde: V: Factor de resistencia para cortante. Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras FT: Resistencia a torsión de la sección.
V :
0.90 Fy : 2548.42 kg/cm²
F FVx T FT : 1324.20 kg/cm²
Donde:
T: Factor de resistencia para torsión
Fy: Límite elástico mínimo especificado del acero de las barras
T :
0.90 Fy : 2548.42 kg/cm²
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [71]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Fecha: AGOSTO 2015
ÍNDICE
1.- GEOMETRÍA 1.1.- Barras
2 32
1.1.1.- Materiales utilizados
73
1.1.2.- Descripción
73
1.1.3.- Características mecánicas
73
2.- RESULTADOS 2.1.- Barras
2 32
2.1.1.- Comprobaciones E.L.U. (Completo)
74
2.1.2.- Comprobaciones E.L.U. (Resumido)
90
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [72]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
1.- GEOMETRÍA 1.1.- Barras 1.1.1.- Materiales utilizados Materiales utilizados Material Tipo
Designación
Acero laminado
A36
E (kg/cm²)
·t G fy (kg/cm²) (kg/cm²) (m/m°C) (t/m³)
2100000.0 0.300 807692.3 2548.4 0.000012 7.850
Acero formado en frío ASTM A 572 50 ksi 2069317.0 0.300 795891.2 3516.8 0.000012 7.850 Notación: E: Módulo de elasticidad : Módulo de poisson G: Módulo de cortadura fy: Límite elástico ·t: Coeficiente de dilatación : Peso específico
1.1.2.- Descripción Descripción Material Tipo
Designación
Barra (Ni/Nf)
Pieza (Ni/Nf)
Acero laminado
A36
N1300/N78 (CNX)
N1287/N1286
N78 (CNX)/N848 N78 (CNX)/N848 Acero formado en frío
ASTM A 572 50 ksi
N848/N847
N848/N847
Perfil(Serie)
Longitud xy (m)
xz
LbSup. LbInf. (m) (m)
Canalon Estruct. 1/4 (CANALON ESTRUCTURAL)
0.250
1.00 1.00
-
-
Ala Canalón (Canalón. Estruct.)
0.279
1.00 1.00
-
-
Super Span cal. 22 (Arcotecho)
1.188
1.00 1.00
-
-
Notación: Ni: Nudo inicial Nf: Nudo final xy: Coeficiente de pandeo en el plano 'XY' xz: Coeficiente de pandeo en el plano 'XZ' LbSup.: Separación entre arriostramientos del ala superior LbInf.: Separación entre arriostramientos del ala inferior
1.1.3.- Características mecánicas Tipos de pieza Ref.
Piezas
1
N1287/N1286
2
N78 (CNX)/N848
3
N848/N847 Características mecánicas Material Tipo
Designación
Acero laminado
A36
Ref. 1
Descripción
A Avy Avz (cm²) (cm²) (cm²)
Canalon Estruct. 1/4, (CANALON ESTRUCTURAL) 20.55 10.90 9.25
Iyy (cm4)
Izz It (cm4) (cm4)
457.68
673.42
2.76
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [73]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Características mecánicas Material Tipo
Designación
Ref. 2
Acero ASTM A 572 formado en 50 ksi frío
3
A Avy Avz (cm²) (cm²) (cm²)
Descripción Ala Canalón, (Canalón. Estruct.)
Iyy (cm4)
40.00 33.34 33.34 13231.65
Super Span cal. 22, (Arcotecho)
6.78
4.02
2.88
Izz It (cm4) (cm4) 1.34
5.37
431.77 2447.39 0.01
Notación: Ref.: Referencia A: Área de la sección transversal Avy: Área de cortante de la sección según el eje local 'Y' Avz: Área de cortante de la sección según el eje local 'Z' Iyy: Inercia de la sección alrededor del eje local 'Y' Izz: Inercia de la sección alrededor del eje local 'Z' It: Inercia a torsión Las características mecánicas de las piezas corresponden a la sección en el punto medio de las mismas.
2.- RESULTADOS 2.1.- Barras 2.1.1.- Comprobaciones E.L.U. (Completo) Barra N848/N847 Perfil: Super Span cal. 22 Material: Acero ( ASTM A 572 50 ksi ) Nudos
Características mecánicas Longitud Área Ix(1) Iy(1) It(2) (m) Inicial Final (cm²) (cm4) (cm4) (cm4) N848 N847
1.188
6.78 431.77 2447.39 0.01
Notas: (1) (2)
Inercia respecto al eje indicado Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo
Pandeo lateral
Plano ZX
Plano ZY
Ala sup.
Ala inf.
1.00
1.00
0.00
0.00
LK
1.188
1.188
0.000
0.000
Cm
1.000
1.000
-
-
Cb
-
1.000
Notación: : Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos Cb: Factor de modificación para el momento crítico
Limitaciones geométricas (B1) Se debe satisfacer:
Donde: w2: Longitud del tramo recto del elemento horizontal superior (paralelo al eje X).
w2 : 191.41 mm
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [74]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS t: Espesor.
t:
w 3 w4
0.76
mm
w3 / t : 88.15
Donde:
w3: Longitud del tramo recto del elemento horizontal inferior (paralelo al eje X). t: Espesor.
w3 : 67.00 mm t : 0.76 mm
w4 / t : 24.07
Donde:
w4: Longitud del tramo recto del rigidizador de borde. t: Espesor.
w4 : 18.29 mm t : 0.76 mm
Resistencia a tracción (Apéndices A & B, C2) Se debe satisfacer:
T : 0.019
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N847, para la combinación de acciones 0.9·PP+0.9·CM+1.6·V1-X. Donde:
Tf: Resistencia a tracción requerida para las combinaciones de carga LRFD.
Tf :
0.414
t
Tc: Resistencia de diseño a tracción.
Tc : 21.451 t
Donde:
t: Factor de resistencia para tracción.
t :
Tn: La resistencia nominal a tracción es igual al valor calculado según la Sección C2.1 del Apéndice B:
Tn : 23.835 t
0.90
C2.1 Plastificación de la sección bruta. Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [75]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Tn P η Tn : 23.835 t
Donde:
Ag: Área de la sección bruta.
Ag :
Fy: Límite elástico del acero.
Fy : 3516.82 kg/cm²
6.78
cm²
Resistencia a compresión (C4) Se debe satisfacer:
C :
0.198
Pf :
1.330
t
Pc :
6.715
t
c : Pn :
0.85 7.900
t
Pn :
7.900
t
Ae :
2.28
Fn :
3461.14
kg/cm²
Fy :
3516.82
kg/cm²
c :
0.20
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde:
Pf: Resistencia a compresión requerida para las combinaciones de carga LRFD. Pc: Resistencia de diseño a compresión.
Donde:
c: Factor de resistencia para compresión.
Pn: Resistencia nominal a compresión, tomada como el menor de los valores C4.1 y C4.2.
C4.1 Resistencia nominal a compresión, considerando el efecto del pandeo por flexión, flexotorsión o torsión.
Donde:
Ae: Área de la sección eficaz.
cm²
Para
Donde:
Fy: Límite elástico del acero.
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [76]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Donde: Fy: Límite elástico del acero. Fe: Tension elástica de pandeo a flexión calculada según las Secciones C4.1.1 a C4.1.4.
Fy : Fe :
3516.82 92233.50
kg/cm² kg/cm²
Fcrit :
92233.50
kg/cm²
Fex :
92233.50
kg/cm²
rx :
79.82
mm
Ix :
431.77
cm4
C4.1.1 Secciones no sometidas a pandeo por torsión o por flexotorsión. Fcrit: Tensión crítica de pandeo, tomada como la menor de Fex y Fey. Donde:
Donde:
Donde: Ix: Momento de inercia respecto al eje X. A: Área de la sección bruta. E: Módulo de Young.
A: 6.78 cm² E : 2069317.02 kg/cm²
Kx: Factor de longitud eficaz para el eje X. L: Longitud de la barra.
Kx : L:
1.00 1.188
m
Fey : 522799.69 kg/cm² Donde: ry :
190.03
mm
Iy :
2447.39
cm4
Donde: Iy: Momento de inercia respecto al eje Y. A: Área de la sección bruta. E: Módulo de Young.
A: 6.78 cm² E : 2069317.02 kg/cm²
Ky: Factor de longitud eficaz para el eje Y. L: Longitud de la barra.
Ky : L:
1.00 1.188
m
C4.1.2 Secciones con uno o dos ejes de simetría sometidas a pandeo por torsión o por flexotorsión. (i) Para secciones con un eje de simetría, y angulares con alas iguales en los que el área eficaz no es igual al área bruta de la sección. Las comprobaciones de la Sección C4.1.2 no proceden, ya que las longitudes efectivas de pandeo lateral de este elemento son nulas.
C4.2 Resistencia a pandeo por distorsión. Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [77]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS La comprobación de la Sección C4.2 no procede, ya que la longitud efectiva de pandeo por distorsión es cero.
Resistencia a torsión (Comprobación adicional) La comprobación no procede, ya que no hay torsión.
Resistencia a flexión alrededor del eje X (C3.1) Se debe satisfacer:
B : 0.322
Mf: Resistencia a flexión crítica requerida para las combinaciones de carga LRFD. Para flexión positiva:
Mf :
0.157
t·m
Mf+ :
0.157
t·m
Mf- :
0.050
t·m
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Mf+: Resistencia requerida para flexión positiva. Para flexión negativa: El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 0.9·PP+0.9·CM+1.6·V1-X. Mf-: Resistencia requerida para flexión negativa.
η
Mc: Resistencia de diseño a flexión.
Mc :
0.486
t·m
b :
0.95
Mn :
0.512
t·m
Mn+: La resistencia a flexión nominal se calcula como la menor de las calculadas en los apartados aplicables del Capítulo C3.1 para flexión positiva.
Mn+ :
0.512
t·m
Mn-: La resistencia a flexión nominal se calcula como la menor de las calculadas en los apartados aplicables del Capítulo C3.1 para flexión negativa.
Mn- :
0.641
t·m
Mn+ :
0.512
t·m
Donde:
b: Factor de resistencia para flexión.
Mn: La resistencia a flexión nominal mínima se calcula como la menor de las calculadas en los apartados aplicables del Capítulo C3.1. Donde:
C3.1.1 Resistencia nominal de la sección.
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [78]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Mn- :
0.641
t·m
Sex+ :
14.56
cm³
Sex- :
18.22
cm³
Donde:
Donde: Iex: Momento eficaz de inercia respecto al eje X.
Iex+ : 209.01 cm4 Iex- : 249.79 cm4
Iey: Momento eficaz de inercia respecto al eje Y.
Iey+ : 2257.14 cm4 Iey- : 2076.33 cm4
Iexy: Producto eficaz de inercia. x: Distancia a la fibra extrema en flexión.
Iexy : 0.00 cm4 x+ : 97.82 mm x- : 310.63 mm
y: Distancia a la fibra extrema en flexión.
y+ : 143.54 mm y- : 137.11 mm
Fy: Límite elástico del acero.
Fy : 3516.82 kg/cm²
Resistencia a flexión alrededor del eje Y (C3.1) Se debe satisfacer:
Sex B : 0.046
Mf: Resistencia a flexión crítica requerida para las combinaciones de carga LRFD. Para flexión positiva:
Mf :
0.085
t·m
Mf+ :
0.023
t·m
Mf- :
0.085
t·m
Mc :
1.847
t·m
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 0.9·PP+0.9·CM+1.6·V1-X. Mf+: Resistencia requerida para flexión positiva. Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Mf-: Resistencia requerida para flexión negativa. Mc: Resistencia de diseño a flexión.
Donde:
b: Factor de resistencia para flexión.
Mn: La resistencia a flexión nominal mínima se calcula como la menor de las calculadas en los apartados aplicables del Capítulo C3.1.
b :
0.95
Mn :
1.944
t·m
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [79]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Donde: Mn+: La resistencia a flexión nominal se calcula como la menor de las calculadas en los apartados aplicables del Capítulo C3.1 para flexión positiva.
Mn+ :
1.944
t·m
Mn-: La resistencia a flexión nominal se calcula como la menor de las calculadas en los apartados aplicables del Capítulo C3.1 para flexión negativa.
Mn- :
1.944
t·m
C3.1.1 Resistencia nominal de la sección.
Mn Mn :
1.944
t·m
Sey :
55.28
cm³
Donde:
Donde:
Iex: Momento eficaz de inercia respecto al eje X.
Iex : 277.77 cm4
Iey: Momento eficaz de inercia respecto al eje Y. Iexy: Producto eficaz de inercia.
Iey : 2093.80 cm4 Iexy+ : 32.15 cm4 Iexy- : -32.15 cm4
x: Distancia a la fibra extrema en flexión. y: Distancia a la fibra extrema en flexión.
x : 367.82 mm y : 88.52 mm
Fy: Límite elástico del acero.
Fy : 3516.82 kg/cm²
C3.1.2 Resistencia a pandeo lateral.
Como el factor de longitud eficaz para pandeo lateral es cero, la barra no está sometida a pandeo lateral. La resistencia a flexión se calcula según la Sección C3.1.1. C3.1.4 Resistencia a pandeo por distorsión.
La comprobación de la Sección C3.1.4 no procede, ya que la longitud efectiva de pandeo por distorsión es cero.
Resistencia a corte en la dirección del eje X (C3.2) Se debe satisfacer:
V :
0.201
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1.
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [80]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Donde: Vf: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD.
Vf :
0.044
t
Vc: Resistencia de diseño a cortante.
V c V Anw Vc :
0.218
t
v : Vn :
0.95 0.229
t
Vn :
0.229
t
Aw :
1.45
cm²
Donde:
v: Factor de resistencia para cortante.
Vn: La resistencia nominal a cortante es el menor de los valores calculados según la Sección C3.2.1. C3.2.1 Resistencia a cortante del alma descontando los agujeros.
Donde:
Aw: Área de los elementos paralelos a la dirección del cortante.
Donde:
h: Altura del tramo recto del alma.
h:
191.41
mm
t: Espesor de los elementos paralelos a la dirección del cortante.
t:
0.76
mm
(c) Para
Fv :
157.48
kg/cm²
h: Altura del tramo recto del alma.
h:
191.41
mm
t: Espesor de los elementos paralelos a la dirección del cortante.
t:
0.76
mm
Donde:
E: Módulo de Young. Fy: Límite elástico del acero.
E : 2069317.02 kg/cm² Fy : 3516.82 kg/cm²
1.Para almas sin rigidizadores transversales:
Kv: Coeficiente de abolladura por cortante.
Kv :
5.34
Resistencia a corte en la dirección del eje Y (C3.2)
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [81]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Se debe satisfacer:
V :
0.155
Vf :
0.034
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+1.6·V1+X+0.5·N1. Donde: Vf: Resistencia a cortante requerida para las combinaciones de carga LRFD.
t
La resistencia a corte requerida se ha reducido de forma que la fuerza aplicada se distribuye entre todos los elementos, puesto que la sección tiene más de un elemento que resiste cortante. Vc: Resistencia de diseño a cortante.
ηVvc Vc :
0.218
t
Donde:
v: Factor de resistencia para cortante.
v :
0.95
Vn: La resistencia nominal a cortante es el menor de los valores calculados según la Sección C3.2.1.
Vn :
0.229
t
Vn :
0.229
t
C3.2.1 Resistencia a cortante del alma descontando los agujeros.
Donde:
: Ángulo de inclinación.
:
56.0
grados
Aw :
1.75
cm²
Aw: Área de los elementos paralelos a la dirección del cortante.
Donde:
h: Altura del tramo recto del alma.
h:
230.88
mm
t: Espesor de los elementos paralelos a la dirección del cortante.
t:
0.76
mm
(c) Para
Fv :
108.24
kg/cm²
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [82]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Donde: h: Altura del tramo recto del alma.
h:
230.88
mm
t: Espesor de los elementos paralelos a la dirección del cortante.
t:
0.76
mm
E: Módulo de Young.
E : 2069317.02 kg/cm²
Fy: Límite elástico del acero. 1.Para almas sin rigidizadores transversales: Kv: Coeficiente de abolladura por cortante.
Fy :
3516.82
Kv :
5.34
kg/cm²
Resistencia a flexión alrededor del eje X combinada con torsión (C3.6) No hay interacción entre torsión y flexión alrededor del eje X para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Resistencia a flexión alrededor del eje Y combinada con torsión (C3.6) No hay interacción entre torsión y flexión alrededor del eje Y para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Resistencia a flexión alrededor del eje X combinada con corte en la dirección del eje Y (C3.3) Se debe satisfacer:
η1 : 0.117
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde:
(a) Para vigas sin rigidizadores transversales.
: 0.117
Donde:
Mfx: Resistencia requerida a flexión respecto al eje X para las combinaciones de carga LRFD.
Mfx : 0.157 t·m
Mcx: Resistencia de diseño a flexión alrededor del eje X.
Mcx : 0.486 t·m
Vfy: Resistencia a cortante requerida en la dirección del eje Y para las
Vfy : 0.025 t
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [83]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS combinaciones de carga LRFD. Vcy: Resistencia de diseño a cortante en la dirección del eje Y.
Vcy : 0.218 t
Resistencia a flexión alrededor del eje Y combinada con corte en la dirección del eje X (C3.3) Se debe satisfacer:
η1 : 0.030
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde:
(a) Para vigas sin rigidizadores transversales.
: 0.030
Donde:
Mfy: Resistencia requerida a flexión respecto al eje Y para las combinaciones de carga LRFD.
Mfy : 0.085 t·m
Mcy: Resistencia de diseño a flexión alrededor del eje Y.
Mcy : 1.847 t·m
Vfx: Resistencia a cortante requerida en la dirección del eje X para las combinaciones de carga LRFD.
Vfx : 0.044 t
Vcx: Resistencia de diseño a cortante en la dirección del eje X.
Vcx : 0.263 t
Resistencia a flexión combinada con tracción (C5.1.2) Se debe satisfacer:
f : 0.063
: 0.076
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [84]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 0.9·PP+0.9·CM+1.6·V1-X. Donde:
f :
0.063
bx : Mfx :
0.95 0.050
Donde: bx: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje X. Mfx: Resistencia requerida a flexión respecto al eje X para las combinaciones de carga LRFD.
t·m
M nxt ηf Mnxt :
1.505
t·m
Sftx :
42.79
cm³
Donde:
Donde:
Ix: Momento de inercia respecto al eje X. Iy: Momento de inercia respecto al eje Y.
Ix : 431.77 cm4 Iy : 2447.39 cm4
Ixy: Producto de inercia. xt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexión alrededor del eje X. yt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexión alrededor del eje X.
Fy: Límite elástico del acero. by: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje Y.
Mfy: Resistencia requerida a flexión respecto al eje Y para las combinaciones de carga LRFD.
Ixy : xt :
0.00 97.82
cm4 mm
yt : 100.91 mm
Fy : 3516.82 kg/cm² by : 0.95 Mfy : 0.023 t·m
Mnyt :
2.709
t·m
Sfty :
77.02
cm³
Donde:
Donde:
Ix: Momento de inercia respecto al eje X. Iy: Momento de inercia respecto al eje Y.
Ix : 431.77 cm4 Iy : 2447.39 cm4
Ixy: Producto de inercia. xt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexión alrededor del eje Y. yt: Distancia a la fibra extrema traccionada en flexión alrededor del eje Y.
Ixy : 0.00 cm4 xt : 317.74 mm yt :
76.89
mm
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [85]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS Fy: Límite elástico del acero. t: Factor de resistencia para tracción. Tf: Resistencia a tracción requerida para las combinaciones de carga LRFD.
Fy : 3516.82 kg/cm² t : 0.90 Tf : 0.410 t
Tn: Resistencia nominal a tracción, según la Sección C2.
Tn : 23.835 t
:
0.076
Donde: bx: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje X.
bx :
0.95
Mfx: Resistencia requerida a flexión respecto al eje X para las combinaciones de carga LRFD.
Mfx :
0.050
t·m
Mnx: Resistencia nominal a flexión alrededor del eje X según la Sección C3.1.
Mnx :
0.641
t·m
by: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje Y.
by : Mfy :
0.95 0.023
t·m
Mny :
1.944
t·m
t : Tf :
0.90 0.410
t
Mfy: Resistencia requerida a flexión respecto al eje Y para las combinaciones de carga LRFD. Mny: Resistencia nominal a flexión alrededor del eje Y según la Sección C3.1. t: Factor de resistencia para tracción. Tf: Resistencia a tracción requerida para las combinaciones de carga LRFD.
η
Tn: Resistencia nominal a tracción, según la Sección C2.
Tn : 23.835 t
Resistencia a flexión combinada con compresión (C5.2.2) (a) Se debe satisfacer el siguiente criterio si
:
0.566
o :
0.563
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde:
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [86]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS :
0.566
c: Factor de resistencia para compresión.
c :
0.85
Pf: Resistencia a compresión requerida para las combinaciones de carga LRFD.
Pf :
1.330
t
Pn: Resistencia nominal a compresión según la Sección C4.
Pn :
7.900
t
bx :
0.95
Donde:
bx: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje X.
Cmx: Coeficiente de momento en los extremos para flexión respecto al eje Cmx : X.
1.0
Mfx: Resistencia requerida a flexión respecto al eje X para las combinaciones de carga LRFD.
Mfx :
0.157
t·m
Mnx: Resistencia nominal a flexión alrededor del eje X según la Sección C3.1.
Mnx :
0.512
t·m
x :
1.00
PEx :
625.095
Donde: t
Donde: E: Módulo de Young. Ix: Momento de inercia respecto al eje X.
E : 2069317.02 kg/cm² Ix : 431.77 cm4
Kx: Factor de longitud eficaz para el eje X. L: Longitud de la barra. by: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje Y.
Kx : L: by : Cmy: Coeficiente de momento en los extremos para flexión respecto al eje Cmy : Y.
1.00 1.188
Mfy: Resistencia requerida a flexión respecto al eje Y para las combinaciones de carga LRFD.
Mfy :
0.085
t·m
Mny: Resistencia nominal a flexión alrededor del eje Y según la Sección C3.1.
Mny :
1.944
t·m
m
0.95 1.0
y :
1.00
PEy :
3543.175
Donde: t
Donde: E: Módulo de Young. Iy: Momento de inercia respecto al eje Y. Ky: Factor de longitud eficaz para el eje Y. L: Longitud de la barra.
E : 2069317.02 kg/cm² Iy : Ky :
2447.39 1.00
L:
1.188
cm4 m
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [87]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS o :
0.563
c : Pf :
0.85 1.330
Donde: c: Factor de resistencia para compresión. Pf: Resistencia a compresión requerida para las combinaciones de carga LRFD.
t
F n η Pno: Resistencia nominal a compresión según la Sección C4 con
Pno :
8.027
bx: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje X.
bx :
0.95
Mfx: Resistencia requerida a flexión respecto al eje X para las combinaciones de carga LRFD.
Mfx :
0.157
t·m
Mnx: Resistencia nominal a flexión alrededor del eje X según la Sección C3.1.
Mnx :
0.512
t·m
by: Factor de resistencia para flexión alrededor del eje Y.
by :
0.95
Mfy: Resistencia requerida a flexión respecto al eje Y para las combinaciones de carga LRFD.
Mfy :
0.085
t·m
Mny: Resistencia nominal a flexión alrededor del eje Y según la Sección C3.1.
Mny :
1.944
t·m
t
Flexión combinada con cortante, axil y torsión - Comprobación de Von Mises (Comprobación adicional) Ya que la norma no proporciona una comprobación general para secciones sometidas a torsión combinada con otros esfuerzos, se considera que este elemento debe cumplir, además, el siguiente criterio de rotura de Von Mises:
: 0.465
: 0.002
: 0.216
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N848, para la combinación de acciones 1.2·PP+1.2·CM+0.8·V1+X+1.6·N1. Donde:
fa: Tensión normal debida a compresión, calculada utilizando el área de la sección bruta. Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [88]
Memoria de Cálculo Fecha: AGOSTO 2015
DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
fa : 582.68 kg/cm² Donde: Pf: Resistencia a compresión requerida para las combinaciones de carga LRFD.
Pf :
1.330
Ae: Área de la sección eficaz.
Ae :
2.28
t cm²
Las tensiones utilizadas en esta comprobación se han calculado en el siguiente punto, en el cual se produce la combinación pésima de tensiones normales y tangenciales. x: Coordenada X del punto de cálculo respecto al centro de gravedad.
x : 310.63 mm
y: Coordenada Y del punto de cálculo respecto al centro de gravedad.
y : -102.29 mm
fbx: Tensión normal debida a la flexión alrededor del eje X, calculada utilizando la sección eficaz. fbx : 766.20 kg/cm² Donde: Mfx: Resistencia requerida a flexión respecto al eje X para las combinaciones de carga LRFD.
Mfx :
0.157
t·m
fa = f
Iex: Momento eficaz de inercia respecto al eje X. fby: Tensión normal debida a la flexión alrededor del eje Y, calculada utilizando la sección eficaz.
Iex : 209.01 cm4
fby : 125.65 kg/cm²
Donde:
Mfy: Resistencia requerida a flexión respecto al eje Y para las combinaciones de carga LRFD.
Mfy : -0.085 t·m
Iey: Momento eficaz de inercia respecto al eje Y.
Iey : 2093.80 cm4
fVx: Tensión tangencial debida al esfuerzo cortante en la dirección del eje X. fVy: Tensión tangencial debida al esfuerzo cortante en la dirección del eje Y.
fVx : fVy :
-1.63 -1.52
kg/cm² kg/cm²
fTr: Tensión tangencial debida a la torsión. Fa: Resistencia a compresión de la sección.
fTr :
0.00
kg/cm²
Fa : 2941.97 kg/cm²
Donde:
c: Factor de resistencia para compresión.
Fn: Tensión crítica nominal de pandeo, calculada según el Capítulo C4.
c : 0.85 Fn : 3461.14 kg/cm²
Fbx, Fby: Resistencia de la sección a flexión alrededor de los ejes X y Y, respectivamente.
Fbx : 3340.98 kg/cm² Fby : 3340.98 kg/cm²
Donde:
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [89]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS b: Factor de resistencia para flexión. Fy: Límite elástico del acero. FVx, FVy: Resistencia de la sección a cortante en las direcciones X y Y, respectivamente.
Fecha: AGOSTO 2015
b :
0.95
Fy : 3516.82 kg/cm²
FVx : 1928.91 kg/cm² FVy : 1928.91 kg/cm² Donde: v: Factor de resistencia para cortante. Fy: Límite elástico del acero.
v : 0.95 Fy : 3516.82 kg/cm²
FTr: Resistencia a torsión de la sección.
F FVx Tr FTr : 1827.39 kg/cm²
Donde:
Tr: Factor de resistencia para torsión. Fy: Límite elástico del acero.
Tr : 0.90 Fy : 3516.82 kg/cm²
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [90]
Memoria de Cálculo DOMO ARCOTECHO EN NAZAS DE 18.00X32.130MTS
Fecha: AGOSTO 2015
Calculó: Arq. Gabriel Ortiz [91]
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