Norma Astm A255 5c6m3g

Escopo 1.1 Esses métodos de teste cobrem a identificação e descrição de métodos de teste para determinar a temperabilidade (hardenability) dos aços. Os dois métodos de teste incluem o teste quantitativo ou o teste de Jominy e um método para calcular a temperabilidade (hardenability) do aço a partir da composição química baseada no trabalho original de M. A. Grossman. 1.2 A seleção do método de ensaio a ser utilizado para determinar a temperabilidade (hardenability) de um determinado aço deve ser acordada entre o fornecedor e o usuário. O Certificado de Relatório de Teste de Material deve indicar o método de determinação de temperabilidade (hardenability). 1.3 O método de cálculo descrito nestes métodos de ensaio é aplicável apenas à gama de composições químicas que seguem:

1.4 Endurecimento é uma medida da profundidade na qual o aço endurecerá quando temperado na sua temperatura de austenitização (Tabela 1). Ele é medido quantitativamente, geralmente observando-se a extensão ou a profundidade de endurecimento de um tamanho padrão e forma de amostra de teste em uma têmpera padronizada. No teste de end-quench, o grau de endurecimento é a distância ao longo do espécime da extremidade cortada que se correlaciona com um dado nível de dureza. 1.5 Os valores indicados em unidades de polegada-libra devem ser considerados como padrão. Os valores dados entre parênteses são conversões matemáticas para unidades SI que são fornecidas apenas para informação e não são consideradas padrão. 1.6 Esta norma não pretende abordar todas as preocupações de segurança, se houver, associadas ao seu uso. É responsabilidade do usuário desta norma estabelecer práticas adequadas de segurança e saúde e determinar a aplicabilidade das limitações regulatórias antes do uso. END-QUENCH OU ENSAIO DE JOMINY 3. Descrição 3.1 Este método de teste abrange o procedimento para determinar a temperabilidade (hardenability) do aço pelo teste de end-quench ou ensaio de Jominy. O teste consiste em temperar com água uma extremidade de um amostra de teste cilíndrica de 1,0 pol. de diâmetro e medir a resposta de endurecimento como uma função da distância da quenched end. 4. Aparelhos

4.1 e para amostra de teste - Uma montagem para apoiar a amostra na vertical, de modo que a extremidade inferior da amostra seja uma distância de 0,5 pol. (12,7 mm) acima do orifício do dispositivo de resfriamento com água. Um tipo satisfatório de e para a amostra padrão de 1.0in (25,4 mm) é mostrada na Fig. 1. NOTA 1 - Um e adequado para outros tamanhos e formatos de amostras é mostrado na Fig. X1.1.

4.2 Dispositivo para têmpera em água - Um dispositivo para têmpera em água com capacidade adequada para fornecer um fluxo vertical de água que pode ser controlado a uma altura de 2,5 pol. (63,5 mm) ao ar por um orifício de 0,5 pol. (12,7 mm) de diâmetro. Um tanque de capacidade suficiente para manter os requisitos de temperatura da água de 6.3 com uma bomba pequena e válvulas de controle será satisfatória. A linha de abastecimento de água também deve ser provida de uma válvula de abertura rápida.

5. Amostras de teste 5.1 Amostras forjadas - Os espécimes de end-quench devem ser preparados a partir de material laminado ou forjado e devem representar a seção de corte cruzado do produto. Se negociado entre o fornecedor e o usuário, a amostra de end-quench pode ser preparada de um local determinado em um produto forjado ou laminado ou de um lingote moldado contínuo. O corpo de prova deve ter 1,0 pol. (25,4mm) de diâmetro e 4,0 pol. (101,6 mm) de comprimento, com meios para pendurá-lo na posição vertical para end quenching. Dimensões do corpo de prova preferencial e de um opcional (Nota 2) são dadas nas Figs. 2 e 3. O material será maquinado a partir de uma barra previamente normalizada de acordo com 6.1 e de tamanho tal que permita a remoção de toda a descarbonetação na usinagem para uma volta de 1,0 pol. O final da amostra a ser resfriada em água deve ter um acabamento razoavelmente bom, de preferência retificado. A normalização pode ser dispensada por

acordo entre o fornecedor e o usuário. O histórico térmico anterior da amostra testada deve sempre ser registrado. 5.2 Amostras moldadas - Podem ser utilizadas amostras de end-quench de fundidos separadamente para aços sem boro. Os espécimes moldados não são adequados para os graus de aço de boro devido a resultados errôneos. Um molde de metal ou grafite pode ser usado para formar um espécime de maior comprimento de 1.0in. (25,4 mm) de diâmetro, que deve ser cortado ao tamanho padrão do espécime. O molde também pode ser usado para formar um espécime de 1,25 pol. (31,8 mm) de diâmetro que deve ser usinado até o tamanho final da amostra. Os testes de fundição não precisam ser normalizados. NOTA 2 - Outros tamanhos e formas de corpos de prova são descritos no Apêndice X1.

6. Procedimento 6.1 Normalização - O produto forjado a partir do qual a amostra deve ser preparada deve ser normalizado para garantir características de endurecimento adequadas. A amostra deve ser mantida na temperatura listada na Tabela 1 por 1 hora e resfriada ao ar. É permitido o revenimento da amostra normalizada para melhorar a usinabilidade. 6.2 Aquecimento - Coloque a amostra em um forno que esteja na temperatura de austenitização desejada (Tabela 1) e permaneça nessa temperatura por 30 min. Em testes de produção, um tempo levemente longo, de até 35 minutos, pode ser usado sem afetar de maneira significativa os resultados. É importante aquecer o espécime em tal atmosfera pois praticamente não tem incrustações e ocorre um mínimo de descarbonetação. Isso pode ser feito aquecendo a amostra em uma posição vertical em um recipiente com tampa facilmente removível contendo uma camada de chips de ferro fundido com a face inferior da amostra apoiada nos chips. 6.2.1 Outros métodos consistem em colocar a amostra em um buraco de tamanho apropriado em um bloco de grafite ou colocar o espécime em um tubo vertical preso a uma base plana, ambos de metal resistente ao calor, com a borda para fora para ser pega com uma pinça. Coloque um disco de grafite ou carbono, ou uma camada de material carbonoso, como o carvão, no fundo do tubo para evitar formação de carepa. 6.2.2 Para uma determinada estrutura e forno, determine o tempo necessário para aquecer a amostra até a temperatura de austenitização inserindo um termopar em um orifício perfurado axialmente no topo da amostra. Repita este procedimento periodicamente, por exemplo, uma vez por mês, para cada combinação de fixação e forno. 6.3 Têmpera - Ajuste o dispositivo de têmpera em água de forma que o fluxo de água suba a uma altura livre de 2,5 pol. (63,5 mm) acima da 0,5 pol. (12,7 mm), sem a amostra esteja em posição. O e para a amostra deve estar seco no início de cada teste. Em seguida, coloque a amostra aquecida no e de modo que sua face inferior fique a 0,5 pol. acima do orifício e gire sobre a água por meio da válvula de abertura rápida. O tempo entre a remoção da amostra do forno e o início da têmpera não deve ser superior a 5s. Direcione a corrente de água, a uma temperatura de 40 a 85 ° F (5 a 30 ° C), contra a face inferior da amostra por não menos que 10min. Mantenha uma condição de ar parado em torno do resfriamento por amostragem. Se a amostra não estiver fria quando removida do e fixação, imediatamente resfrie-a em água. 6.4 Medição de Dureza - As duas superfícies opostas a 180° da barra devem ser lixados para retirar um comprimento mínimo de 0,015 in. (0,38mm) ao longo de todo o comprimento da barra e

medições de dureza Rockwell C devem ser feitas ao longo de toda a barra. Shallower ground depths can affect reproducibility of results, and correlation with cooling rates in quenched bars. 6.4.1 A preparação das duas superfícies deve ser realizada com considerável cuidado. Elas devem ser mutuamente paralelas e o lixamento deve ser feito de tal maneira que não ocorra qualquer alteração na estrutura temperada. Cortes muito leves com resfriamento com água e um disco de corte grosso e macio são recomendados para evitar o aquecimento da amostra. A fim de detectar o revenimento devido ao lixamento, a superfície pode ser atacada com uma das seguintes soluções: NOTA 3 - 5% de ácido nítrico (concentrado) e 95% de água por volume. NOTA 4 - ácido clorídrico a 50% (concentrado) e 50% de água por volume.

Lave a amostra em água quente. Ataque em solução nº 1 até pretejar. Lave em água quente. Mergulhe na solução nº 2 por 3 segundos e lave em água quente. Seque em jato de ar. 6.4.1.1 A presença de áreas mais claras ou mais escuras indica que a dureza e estrutura foram alteradas no lixamento. Se tais mudanças causadas pele lixamento forem indicadas, novas superfícies devem ser preparadas. 6.4.2 Quando são feitos testes de dureza, a amostra de teste fixa uma das suas superfícies em uma bigorna presa firmemente no durômetro. É importante que nenhum movimento vertical seja permitido quando a carga principal é aplicada. A bigorna deve ser construída para mover a amostra de teste para além do penetrador em os precisos de 1⁄16 pol. (1,5 mm). Apoiar a amostra em um bloco V não é permitido. 6.4.2.1 O testador Rockwell deve ser verificado periodicamente sobre os blocos de teste padrão. Recomenda-se que um bloco de teste seja interposto entre o espécime e o penetrador para verificar o assentamento do penetrador e a amostra simultaneamente. Para afirmações gerais sobre o uso de blocos de teste e condições de superfície, deve-se verificar as referências 4.7 e 5.2, respectivamente dos Métodos de Teste E18. 6.4.3 Tenha cuidado ao registrar o ponto do penetrador em relação à extremidade extinta do corpo de prova, além de proporcionar um espaçamento preciso entre as identações. Um microscópio de medição de baixa potência é adequado para determinar a distância da extremidade extinta até o centro da primeira impressão e verificar a distância de centro a centro das impressões seguintes. Descobriu-se que com cuidados operacionais e um dispositivo de fixação bem construído, é prático localizar o centro da primeira impressão a 0,0625 ± 0,004 pol. (1,5 +/- 0,10 mm) da quenched end. As variações entre os espaçamentos devem ser ainda menores. Obviamente, é mais importante posicionar o penetrador com precisão ao testar aços de baixa dureza do que ao testar os de alta tenacidade. O posicionamento do penetrador deve ser verificado com frequência suficiente para garantir que os requisitos de precisão sejam atendidos. Nos casos de falta de reprodutibilidade ou de diferenças entre os laboratórios, o indenter spacing deve ser medido imediatamente. 6.4.4 As leituras devem ser feitas em os de 1,6 mm para os primeiros 16 décimos sextos (25,4 mm), depois 18, 20, 22, 24, 28 e 32 décimos sextos de polegada. Valores abaixo de 20 HRC não são registrados porque esses valores não são precisos. Quando uma superfície em que as leituras foram feitas é usado como uma base, a rebarba no entalhe deve ser removida por lixamento, a menos que

uma cobertura seja usada para acomodar o assentamento das irregularidades devido a identação da bigorna. 6.4.4.1 As leituras de dureza devem, de preferência, ser feitas em duas superfícies defasadas em 180°. O teste em duas superfícies ajudará na detecção de erros na preparação da amostra e na medição da dureza. Se as duas medições em lados opostos diferem em mais de 4 pontos de HRC em qualquer posição, o teste deve ser repetido em novos planos, a 90° dos dois primeiros planos. Se o re-teste também tiver mais de 4 pontos de HRC espalhados, uma nova amostra deve ser testada. 6.4.4.2 Para fins de relatório, as leituras de dureza devem ser registradas para o número inteiro mais próximo, com valores de 0,5 HRC arredondados para o próximo inteiro mais alto. 7. Plotando Resultados do Teste 7.1 Os resultados dos testes devem ser plotados em um gráfico de hardenability padrão preparadp para este fim, na qual as ordenadas representam valores de HRC e as abcissas representam a distância do quenched end da amostra na qual as medições de dureza foram feitas. Quando leituras de dureza são feitas em dois ou mais planos, os valores na mesma distância devem ser calculados através de uma média e esse valor usado para plotagem. Uma cópia do gráfico padrão de hardenability da ASTM³, no qual típicas curvas de hardenability foram plotadas, é mostrado na Fig. 4. 8. Índice de Hardenability 8.1 A hardenability de um aço pode ser designada por um valor específico de dureza HRC ou uma faixa de valores de dureza HRC de acordo com a distância Jominy (“J”). Exemplos desse método são J 4⁄16 pol. (6,4 mm) = 47 HRC min, J 7⁄16 pol. (11,1 mm) = 50 HRM max e J 5⁄16 pol. (7,9 mm) = 38–49 HRC . 9. Relatório 9.1 Relate as seguintes informações que podem ser registradas no diagrama de hardenability da ASTM: 9.1.1 Histórico térmico prévio da amostra testada, incluindo a temperatura de normalização e austenitização; 9.1.2 Composição Química; 9.1.3 Tamanho de grão ASTM (McQuaid-Ehn), conforme determinado pelos métodos de ensaio E112, salvo outra indicação; 9.1.4 Uma notação proeminente no gráfico de hardenability padrão, se qualquer um dos espécimes de teste listados no Apêndice X1 for usado. CÁLCULO DA HARDENABILITY 10. Introdução 10.1 Este método de cálculo de hardenability Jominy a partir do diâmetro ideal químico (DI) em um aço é baseado no trabalho original de M. A. Grossman e fornece maior precisão pelo refinamento dos fatores de carbono e correlação do fator de boro (B.F.) com carbono e elemento de liga. Esses refinamentos foram baseados na análise de milhares de aços boro e não-boro 1500, 4100, 5000 e 8600 temperados, englobando uma gama de composições como segue abaixo e uma faixa de DI mostrado nas Tabelas 2-5. A precisão deste método de teste e as técnicas usadas para desenvolvê-lo

foram documentadas. Para comparação deste método de teste com outros, ou para composições de aço fora dos graus mencionados, o usuário deve consultar outros artigos relacionados com o cálculo da hardenability.

10.1.1 Os cálculos de DI e as curvas de hardenability Jominy são válidas apenas dentro das faixas de elementos químicos indicadas acima. No entanto, para facilitar o controle do processo de fusão para aços de alta liga, fatores de multiplicação de hardenability foram incluídos para o cálculo da DI dentro das seguintes composições químicas:

10.2 As tabelas 2-18 devem ser usadas para calcular a hardenability do diâmetro ideal químico para as classes mostradas em 10.1. Os resultados de hardenability devem ser reportados para os primeiros dezesseis decimais (16 mm), os 12, 14, 16, 18, 20 , 24, 28 e 32 décimos sextos de uma polegada. NOTA 5 - O relatório de temperabilidade usando o método calculado difere do procedimento como mostrado em 6.4.4.

10.3 Cálculo do DI para aços não-boro - Este cálculo diz respeito a uma série de fatores de hardenability (Tabela 6) para cada elemento de liga na composição que, quando multiplicado em conjunto, fornece um valor de DI. (Para simplificar, são fornecidos apenas os fatores de multiplicação para DI em unidades de libra-polegada. Para DI em milímetros, use a tabela de valores métricos.) Os efeitos de fósforo e enxofre não são considerados, pois tendem a cancelar um ao outro. Um tamanho de grão austenítico n° 7 é assumido, uma vez que a maioria dos aços com controle de hardenability são fundidos para atingir grãos finos, onde a experiência demonstrou que uma alta porcentagem de processos de conformação a quente forma esse tamanho de grão. Um exemplo do cálculo de DI é dado como segue para um aço modificado SAE 4118:

onde: DI = 0.119 × 3.667 × 1.126 × 1.036 × 1.929 × 1.75 × 1.04 × 1.09 = 1.95 in. 10.4 Cálculo de DI para aços com boro - Com um processo efetivo de fabricação de aço, o fator de boro (significando a contribuição do boro para o aumento da hardenability) é uma função inversa do teor de carbono e elementos de liga. Quanto maior o teor de carbono ou elementos de liga, ou ambos, menor o fator de boro. 10.4.1 O fator de boro real é expresso pela seguinte relação:

10.4.2 Um exemplo de determinação real do fator de boro é dado como segue para um aço modificado SAE 15B30:

10.4.3 Usando a Tabela 7, determine a localização mais próxima na curva de end-quench onde a dureza corresponde a formação de 50% de martensita para o quantidade real de carbono. Por exemplo aquecimento com 0,29 carbono, esta dureza é 37 HRC que ocorre em uma distância “J” de 8⁄16 da quenched end (interpolação exigida). 10.4.4 Na Tabela 8 (em), uma distância “J” de 8⁄16 polegadas equivale a uma DI medida de 2,97 pol. (Interpolação exigida).

10.4.5 Cálculo da DI com Boro (DIB): 10.4.5.1 Calcule o DI sem boro. Para o exemplo em 10.4.4, este DI é 1,35 pol. 10.4.5.2 Calcule o fator de elementos de liga (o produto de todos os fatores de multiplicação da Tabela 6 excluindo carbono). Para o exemplo em 10.4.4:

10.4.5.3 Determine o fator de multiplicação de boro da Tabela 10. Para este exemplo com 0,29% de carbono e um fator de elemento de liga de 8,6, o fator de multiplicação de boro é de 2,31 (a interpolação é requerida). 10.4.6 Calcule o ID com boro da seguinte forma: Onde:

10.5 Curvas de Hardenability da Composição— Com um DI predeterminado (DIB para aço de boro), a curva de hardenability end-quench pode ser calculada pelo seguinte procedimento: 10.5.1 A dureza inicial (IH) na posição J = 1⁄16 pol. É uma função de teor de carbono e independente da hardenability e é selecionado da Tabela 7. Para o exemplo de aço modificado SAE4118 sem boro contendo 0,22% de carbono, a dureza inicial é de 45 HRC. 10.5.2 A dureza em outras posições ao longo da amostra de end-quench (denominada dureza de distância) é determinada dividindo-se a dureza inicial pelo fator apropriado da Tabela 2 (in.) ou pela Tabela 3 (mm) para aços sem boro ou da Tabela 4 (in.) ou na Tabela 5 (mm) para aços com boro. 10.6 Para o exemplo de têmpera de não boro com um IH = 45 HRC e um DI calculado de 1,95 in., A dureza nas respectivas posições de end-quench pode ser calculada dividindo 45 pelo fator divisor

apropriado listado na Tabela 2 (in.) para aço sem boro. (Para simplificar, a DI deve ser arredondada para a aproximação de 0,1 pol.). 10.7 As distâncias divididas dos fatores de dureza nas Tabelas 2-5 são calculadas a partir das equações nas Tabelas 15-18. Fatores multiplicadores na Tabela 6 são calculados a partir das equações da Tabela 11. Distância Jominy para 50% Martensita versus DI nas Tabelas 8 e 9 são calculados a partir das equações na Tabela 13. Fator de boro versus % Carbono e fator de elementos de liga na Tabela 10 são calculados a partir das equações na Tabela 14. Equações representando no mínimo um polinômio quadrado fit data, contidos na Tabela 7 estão listados na Tabela 12. O uso dessas equações para traçar curvas pode resultar em pontos de inflexão aleatórios devido às características das equações polinomiais. Essas inflexões serão mínimas, logo devem ser desconsideradas. 11. Palavras-chave 11.1 end-quench hardenability; hardenability

APÊNDICE (Informação não obrigatória) X1 AMOSTRAS PARA APLICAÇÕES ESPECIAIS Escopo X1.1 X1.1.1 APPENDIX (Nonmandatory Information)X1. SPECIMENS FOR SPECIAL APPLICATIONS

X1.1 Scope X1.1.1 O end-quench ou ensaio de hardenability Jominy pode ser aplicado com alguma modificação quando as amostras de teste disponíveis são menores em tamanho do que os mostrados nas Figs. 2 e 3 ou quando shallow hardening steel is to be tested. X1.2 Amostras de tamanho menor X1.2.1 Dimensões de amostras e dispositivos de têmpera- Para determinar a hardenability do aço recebida em barras com menos de 1,0 pol. (25,4 mm) de diâmetro, a amostra de teste pode ser 0,75, 0,50 ou 0,25 pol. (19,0, 12,7 ou 6,4 mm) de diâmetro por 3,0 ou 4,0 pol. (76,2 ou 10,1,6 mm) de comprimento. Fig. X1.1, em que uma amostra de 0,25 pol. (6,4 mm) é mostrada na posição, mostra um e adequado para as amostras de tamanho menor. Essas amostras menores devem ser testadas de acordo com o método 5, não são necessárias modificações nas correntes de água para têmpera. O tamanho do orifício e a distância da amostra do orifício para testar essas amostras menores devem estar de acordo com os seguintes requisitos especificados na Tabela X1.1. X1.2.2 Correlação com amostras padrão de end-quench- Devido ao maior efeito de resfriamento a ar em corpos de prova com menos de 1,0 pol. (25,4 mm) de diâmetro e, especialmente, em amostras menores que 0,75 pol. (19,0 mm) de diâmetro, as taxas de resfriamento a várias distâncias do quenched end não serão as mesmas que na amostra padrão redonda de 1,0 pol.. Curvas de hardenability obtidas a partir de testes nessas amostras menores, portanto, não são comparáveis com curvas obtidas de testes no padrão redondo de 1.0-in.. Se a curva de hardenability padrão é necessária, então a amostra de teste de inserção mostrada na Fig. X1.2 deve ser usada e testada como descrito em X1.4.

X1.3 Shallow-Hardening Steels X1.3.1 A amostra padrão de 1.0 in. (25,4 mm) de diâmetro pode ser usada para determinar a hardenability dos aços de Shallow-Hardening, além dos aços-ferramenta de carbono, por meio de uma modificação no levantamento de dureza. O procedimento de preparação da amostra antes das medições de dureza é descrito nas Seções 4, 5 e 6. Uma bigorna que forneça um meio de medir com muita precisão a distância do quenched end é essencial. X1.3.2 Os valores de dureza são obtidos de 1⁄16 a 8⁄16 pol. (1,6 a 12,7 mm) da quenched end em intervalos de 1⁄32 pol. (0,8 mm). Além de 8⁄16 pol., Os valores de dureza são obtidos em 10⁄16, 12⁄16, 14⁄16 e 16⁄16 pol. (15,9, 19,1, 22,2 e 25,4 mm) da quenched end. Para leituras de até 8⁄16 pol. A partir da quenched end, são feitas duas medicões cruzadas de dureza, ambas com leituras de 1⁄16 pol. separadas; uma a partir de 1⁄16 pol. e sendo concluída a 8⁄16 pol. a partir da quenched end, e o outro a partir de 3⁄32 pol. (2,4 mm) e sendo concluído a 15⁄32 pol. (11,9 mm) a partir da quenched end. X1.3.3 Apenas duas superfícies defasadas em 180° de distância precisam ser lixadas se o dispositivo de fixação tiver uma superfície ranhurada que acomodará as identações na primeira superfície examinada. A segunda dureza é feita após virar a barra. Se o dispositivo de fixação não tiver tal leito estriado, dois novos pares de superfícies devem ser lixados, sendo cada um defasados em 180°. Os dois levantamentos de dureza são feitos em superfícies adjacentes.

X1.3.4 Para plotar os resultados do teste, a forma padrão para plotar as curvas de hardenability (Fig. 4) deve ser usada. As distâncias para o número ímpar de 1⁄32 pol. (0,8 mm) devem ser medidas com cuidado. X1.4 Amostra de tamanho menor como Inserção no Teste padrão de End-Quench X1.4.1 Uma amostra disponível apenas em tamanho pequeno pode ser preparada como uma inserção em um teste de tamanho padrão axialmente perfurado que serve como uma capa (Fig. X1.2). Aproximadamente 0.2 g de Woods metal4 deve ser colocado no fundo da capa de teste (Fig. X1.2). O pequeno espécime de teste inserido na capa e a capa aquecida a uma temperatura acima do ponto de fusão do Woods metal. Depois que o Woods metal estiver derretido, parafuse o prisioneiro de modo que o espécime seja forçado firmemente contra o fundo do furo. Em seguida, aqueça o conjunto e tempere de acordo com 6.2 e 6.3. A capa deve ser preferencialmente feita de um aço simples de baixo teor de carbono. Após a têmpera, aqueça o conjunto em água fervente para derreter o Woods metal e remova a amostra. Em seguida, faça as medições de dureza Rockwell na escala C na amostra conforme prescrito em 6.3.

REFERÊNCIAS (1) Grossman, M. A., H a r d e n a b i l i t y C a l c u l a t e d f r o m C h e m i c a l Composition , .AIME Transactions, Vol 150, 1942, pp. 227–259 (2) Banerji, S. K., and Morral, J. E., Boron in Steel , AIME, Warrentown,Pa, 1980, pp. 106–126. (3) Siebert, C. A., Doane, D. V., and Breen, D. H., The Hardenability of Steels , ASM, Metals Park, OH, 1977, p. 64 ff. (4) Just, E., New Formulas for Calculating Hardenability Curves , MetalsProgress, November 1969, pp. 87–88. (5) Doane, D. V., and Kirkaldy, J. S., eds., Hardenability Concepts with Applications to Steel , T h e M e t a l l u r g i c a l S o c i e t y o f A I M E , Warrendale, PA, 1978. (6) Hewitt, W., H a r d e n a b i l i t y — I t s P r e d i c t i o n f r o m C h e m i c a l Composition , Heat Treatment of Metals, Vol 8, 1981, pp. 33–38. (7) Tartaglia, J. M., and Eldis, G. T., Core Hardenability Calculations for Carburizing Steels , Vol 15A, No. 6, Metallurgical Transactions, June1984, pp. 1173–1183. (8) Jatczak, C. F., Determining Hardenability from Composition. MetalProgress, Vol 100, No. 3, September 1971, p. 60. (9)

Kramer, I. R., Siegel, S., and Brooks, J., Factors for the Calculationof Hardenability. AIME Transactions, Vol 163, 1946, p. 670. (10) Crafts, W., and Lamont, Y., The Effects of Some Hardenability ,AIME Transactions, Vol 158, 1944, p. 162