Memoria De Calculo Muro De Contencion Estanque Tambo 4p2q6f

MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL PROYECTO:

“MEJORAMIENTO DEL ESTANQUE TAMBO EN EL ANEXO PINCHOLLO – DISTRITO DE CABANACONDE CAYLLOMA”

SOLICITANTE

:

MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE CABANACONDE

UBICACIÓN

:

ANEXO PINCHOLLO, DISTRITO DE CABANACONDE - CAYLLOMA

F. EMISION

:

ENERO 2019

AREQUIPA – PERÚ 2019

MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL “MEJORAMIENTO DEL ESTANQUE TAMBO EN EL ANEXO PINCHOLLO – DISTRITO DE CABANACONDE CAYLLOMA”

CONTENIDO 1.

MEMORIA DESCRIPTIVA

3

2.

REGLAMENTACIÓN Y NORMAS DE DISEÑO

3

3.

CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES

3

3.1. CONCRETO

3

4.

ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS

3

5.

CARGAS DE DISEÑO

3

6.

5.1. CARGA MUERTA

3

5.2. CARGA SÍSMICA

4

5.3. PRESION HIDROSTATICA

4

MURO DE CONTENCION

4

6.1. ANALISIS DE ESTABILIDAD A. B. C. D. E. F.

MC 02 - ESTANQUE VACIO MC 02 - ESTANQUE LLENO MC 01 - ESTANQUE VACIO MC 01 - ESTANQUE LLENO MC 03/MC 04 - ESTANQUE VACIO MC 03/MC 04 - ESTANQUE LLENO

6.2. DISEÑO DEL MURO DE CONTENCION A. B. C. D. E.

DISEÑO DE PANTALLA DISEÑO DE PUNTA DISEÑO DE TALON DISEÑO DE DENTELLON ARMADURA DE ACERO

4 5 12 14 15 16 18

19 19 22 24 26 27

2


MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL 1.

MEMORIA DESCRIPTIVA La presente Memoria de Calculo Estructural tiene por finalidad mostrar el procedimiento de cálculo y diseño de las estructuras que se presentan en el Proyecto “Mejoramiento del Estanque Tambo en el Anexo Pinchollo – Distrito de Cabanaconde Caylloma”.

2.

REGLAMENTACIÓN Y NORMAS DE DISEÑO El análisis y diseño estructural se ha realizado conforme a los requisitos y exigencias que establecen las siguientes normas:  Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE) Norma E020 – Cargas Norma E030 – Diseño Sismorresistente (2016) Norma E050 – Suelos y Cimentaciones Norma E060 – Concreto Armado  ACI 318-14 Requisitos de Reglamento para Concreto Estructural

3.

CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES En el análisis y diseño se ha considerado los siguientes materiales con sus respectivas características:

3.1. CONCRETO      4.

Resistencia nominal a la compresión f’c=210 kg/cm² Módulo de elasticidad Ec=217370 kg/cm² Módulo de Poisson = 0.15 El cemento será conforme lo especificado por ASTM C150 Tipo IP. El acero de refuerzo será según ASTM A615, Grado 60 fy=4200 kg/cm²

ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS Para fines de diseño los elementos del muro de contención, de acuerdo al Estudio de Mecánica de Suelos se consideran las siguientes características para el suelo de fundación: Nivel de desplante de la cimentación Capacidad isible del terreno Angulo de rozamiento interno Peso unitario del suelo Cohesión efectiva

5.

: : : : :

Df = 1.2 metros 2.28 kg/cm2 33º 1.80 g/cm3 0.00 kg/cm2

CARGAS DE DISEÑO

5.1. CARGA MUERTA Son las cargas verticales debidas a peso propio de los elementos estructurales y no estructurales fijos a la estructura. 3


Peso específico del concreto armado Carga de piso terminado Carga de suelo de relleno sobre cimentaciones

= = =

2400 100 1800

kg/m³ kg/m² kg/m³

5.2. CARGA SÍSMICA Para la determinación de las cargas sismicas, los parámetros iniciales se obtienen de la norma E.030 “Diseño Sismoresistente”, los cuales son los siguientes:  FACTOR DE ZONA (Z): Se ha tomado Z=0.35 por estar ubicada en la localidad de Cabanaconde, ubicada en la Zona Sísmica 3 de la norma E-030 (2016).  FACTOR DE USO (U): Se ha tomado U=1.50 por ser una edificación de categoría A (Edificaciones Esenciales).  FACTOR DE SUELO (S): Se ha tomado S=1.15 por que el sitio tiene un estrato con un suelo intermedio (S2) de acuerdo al Estudio de Mecánica de Suelos, en cuyo caso corresponde a un periodo predominante del suelo T P=0.60 seg. y un periodo largo de TL=2.00 seg. Las cargas sismicas de determinan de acuerdo al Método de Mononobe Okabe, el cual realiza un análisis pseudinamico en estructuras de retención de suelos. 5.3. PRESION HIDROSTATICA Se presenta presión hidrostática en los muros de contención cuando el estanque se encuentra lleno. La presión hidrostática en algunos casos favorece a la estabilidad del muro de contención, pero en otros casos determina el componente activo para la evaluación de la estabilidad. Peso específico del agua 6.

=

1000

kg/m³

MURO DE CONTENCION

6.1. ANALISIS DE ESTABILIDAD En la presente Memoria de Calculo Estructural se analizan 3 condiciones principales de los muros de contención del estanque:  MC 01  MC 02  MC 03/MC 04 Ver Imagen N° 1 en página siguiente.

4


Imagen Nº 1 Ubicación de los Muros de Contención en el Estanque.

Asimismo, debido a la presencia del agua en el estanque, se presentan dos subcondiciones de análisis de cada sección:  ESTANQUE LLENO  ESTANQUE VACIO A. MC 02 - ESTANQUE VACIO En esta condición se presenta una considerable altura de relleno en el trasdós del muro de contención. Imagen Nº 2 Condición MC 02 - Estanque Vacío de análisis del Muro de Contención.

Para la realización de los cálculos, las unidades están dadas en m y tonf.

5


DATOS DEL SUELO DE FUNDACION s  1.80

tonf

c  0.00

tonf

Suelo de Relleno

3 m Cohesion del suelo de fundacion

2 m

  33.0°

Angulo de friccion del suelo de fundacion

q  22.80

tonf

Df  0.90

m

Capacidad portante del suelo

2 m Altura de desplante

DATOS DEL SUELO DE RELLENO s  1.8

ton

c0

tonf

Suelo de Relleno

3 m Cohesion del suelo de fundacion

2 m

  33 °

Angulo de friccion del relleno

  0°

Angulo de relleno con la horizontal

DATOS DEL SITIO ZS  3

Zona sismica

Ao  0.35

Aceleracion del suelo

  33 °

Angulo de friccion del relleno

  0 °

Angulo de relleno con la horizontal

DATOS ADICIONALES  agua  1.00

ton

Hagua  3.80

m

c  2.40

ton

fc  2100

tonf

fy  42000

tonf

Peso especifico del agua

3 m Altura del agua

Peso especifico del concreto

3 m Resistencia a la compresion del concreto

2 m Esfuerzo de fluencia de acero

2 m

CARGAS ADICIONALES wsc  0.00

ton

Sobrecarga

2 m

6


DIMENSIONAMIENTO DEL MURO DE CONTENCION Ws  0.25

m

Ancho del muro parte superior

Wi  0.35

m

Ancho del muro parte inferior

Hm  3.70

m

Altura pantalla muro

Hz  0.40

m

Altura zapata

Hp  1.20

m

Altura empuje pasivo del suelo

Ha  3.90

m

Altura empuje activo del suelo

B  2.50

m

Base de muro

T  1.65

m

Talón

Hd  0.40

m

Altura del dentellon

Bd  0.45

m

Anclo del dentellon

Dd  0.50

m

Distancia de ubicacion del dentellon

Imagen Nº 3 Geometría clave para ingreso de dimensiones del muro de contención.

 Ver Imagen N° 4 en página siguiente.

7


Imagen Nº 4 Geometría desarrollada para el análisis del muro de contención. 4.1 3.65 3.2 2.75 y

2.3

yp ya

1.85

yagua 1.4

0.95 0.5 0.05  0.4

0

0.417 0.833

1.25

1.667 2.083

2.5

x xp xa xagua

ANALISIS ESTATICO DEL MURO DE CONTENCION EMPUJE ACTIVO Y PASIVO DEL SUELO KA  KP 

1  sin(  ) 1  sin(  ) 1  sin(  ) 1  sin(  )

KA  0.29

PA 

1

KP  3.39

PP 

1

2  KA Ha  s

PA  4.04 Tonf

2  KP Hp  s

PP  4.4

2

2

Tonf

VERIFICACION DE ESTABILIDAD FUERZA DE ROCE c  33 °

Angulo de friccion en la cimentacion

  tan( c )  0.65

Coeficiente de friccion suelo suelo

ci  0.50 c  0

Cohesion del suelo de fundacion





Fr   Wg  Wagua  ci B  10.98

Fuerza de roce

8


DESLIZAMIENTO FSd 

Fr  EPcd  Eag EA

FSd  4.66

VerifFSd 

Ch  "Ok" if

 FSd  1.25

Ch  "Error" otherwise VerifFSd  "Ok"

VOLTEO FSv 

M g  M Pcd  M ag MA

FSv  5.27

VerifFSv 

Ch  "Ok" if

 FSv  1.50

Ch  "Error" otherwise VerifFSv  "Ok"

VERIFICACION DE PRESIONES EN EL SUELO DE FUNDACION PT  Wg  16.91 M neto  M g  M Pcd  M A  22.4 M neto

X 

PT e 

B

2

 1.32

 X   0.07

A  1 B  2.5 3

I 

1 B

 1.3

12

PRESION EN LA PUNTA p 

p  p 

PT B

 

  1  6

2 PT

B 3  2

  e 

  B e

if e 

B

6

otherwise

p  5.55 Chp  "Ok"

9


PRESION EN EL TALON t 

p 

PT

 B 

  1  6

 if e  B  B 6 e

p  0 otherwise

t  7.98 Cht  "Ok"

ANALISIS PSEUDODINAMICO DEL MURO DE CONTENCION DATOS INICIALES   33 °

Angulo de friccion interna del suslo de relleno

 Hm    Wi  Ws 

  atan  

2

3

Angulo que forma la pared interior del muro con la h orizontal

 88.45 °

  22 °

Angulo de frccion entre el suelo y el muro

  0 °

Angulo que forma la superficie del suelo con la hori zontal

g  9.81

Aceleracion de la gravedad

Ao  0.35

Aceleracion del suelo

COEFICIENTE SISMICO HORIZONTAL kh  0.50 Ao  0.18

Factor de Aceleracion Pseudo Estatica Horizon tal

COEFICIENTE SISMICO VERTICAL kv  0.70 Ao  0.25

 kh   1  kv   

  atan

Factor de Aceleracion Pseudo Estatica Vertical

 13.05 °

COEFICIENTE DE EMPUJE ACTIVO SISMICO DE COULOMB KAE 

sin(     )

 2 cos( )  sin( )  sin(     )   1  

sin(     )

2

sin(   )  sin(     ) 

2

if     



sin(     )  sin(    ) 

2 otherwise

2 cos( )  sin( )  sin(     ) KAE  0.46

EMPUJE SISMICO 2 1 E AE    s  Ha   KAE  KA  1  kv  1.66 2 







10


EMPUJE ACTIVO TOTAL EAS  EA  E AE  Fspp  6.66

MOMENTO SISMICO 2 

 

M sismico  E AE   Ha  4.32 3

VERIFICACION DE ESTABILIDAD DESLIZAMIENTO FSds 

Fr  EPcd  na Esagua EAS

FSds  2.82 VerifFSds  "Ok"

VOLTEO FSvs 

M g  M Pcd  na M sagua M AS

FSvs  2.6 VerifFSvs  "Ok"

VERIFICACION DE PRESIONES EN EL SUELO DE FUNDACION PRESION EN LA PUNTA ps 

p  p 

PT B



es 

  1  6

 B



2 PT

B 3  2

  es 

B if es  6

otherwise

ps  10.73 Chp  "Ok"

PRESION EN EL TALON ts 

p 

PT B



  1  6



es 

B

 if es  B 6


ts  2.8 Cht  "Ok"

11


B. MC 02 - ESTANQUE LLENO Imagen Nº 5 Condición MC 02 - Estanque Lleno de análisis del Muro de Contención.

ANALISIS ESTATICO DEL MURO DE CONTENCION ACCION DEL AGUA



1

Eag  na   agua Hagua  Hp

2

 

1

M ag  na Eag Hp 

3

 2  3.13



 Hagua  Hp

  6.35

FUERZA DE ROCE c  33 °

Angulo de friccion en la cimentacion

  tan( c )  0.65

Coeficiente de friccion suelo suelo

ci  0.50 c  0

Cohesion del suelo de fundacion





Fr   Wg  Wagua  ci B  12.6

Fuerza de roce

VERIFICACION DE ESTABILIDAD DESLIZAMIENTO FSd 

Fr  EPcd  Eag EA

FSd  5.83 VerifFSd  "Ok"

12


VOLTEO FSv 

M g  M Pcd  M ag MA

FSv  6.54 VerifFSv  "Ok"

VERIFICACION DE PRESIONES EN EL SUELO DE FUNDACION PT  Wg  18.16 M neto  M g  M Pcd  M A  22.71 M neto

X 

PT e 

B

2

 1.25

 X  0

PRESION EN LA PUNTA p 

p  p 

PT B

 

  B e

  1  6

2 PT

B 2

3 

if e 

B

6

otherwise

 

 e

p  7.25 Chp  "Ok"

PRESION EN EL TALON t 

p 

PT

 B 

  1  6

 if e  B  B 6 e


t  7.28 Cht  "Ok"

Realizada la verificación de la estabilidad de forma manual, para los siguientes casos se utiliza el programa de análisis y diseño CYPE, específicamente el modulo Muros en ménsula de concreto reforzado.

13


C. MC 01 - ESTANQUE VACIO Imagen Nº 6 Condición MC 01 - Estanque Vacío de análisis del Muro de Contención.

Imagen Nº 7 Modelamiento de la Condición MC 01 - Estanque Vacío en el programa CYPE.


14


Imagen Nº 8 Revisión de estabilidad Condición MC 01 - Estanque Vacío en el programa CYPE.

D. MC 01 - ESTANQUE LLENO La revisión de la estabilidad de esta condición se realiza con respecto al punto más desfavorable ubicado en el talón, debido al empuje que ocasiona el agua. Imagen Nº 9 Condición MC 01 - Estanque Lleno de análisis del Muro de Contención.


15


Imagen Nº 10 Modelamiento de la Condición MC 01 - Estanque Lleno en el programa CYPE.

Agua

Imagen Nº 11 Revisión de estabilidad Condición MC 01 - Estanque Lleno en el programa CYPE.

E. MC 03/MC 04 - ESTANQUE VACIO


16


Imagen Nº 12 Condición MC 03/MC 04 - Estanque Vacío de análisis del Muro de Contención.

Imagen Nº 13 Modelamiento de la Condición MC 03/MC 04 - Estanque Vacío en el programa CYPE.


17


Imagen Nº 14 Revisión de estabilidad Condición MC 03/MC 04 - Estanque Vacío en el programa CYPE.

F. MC 03/MC 04 - ESTANQUE LLENO La revisión de la estabilidad de esta condición se realiza con respecto al punto más desfavorable ubicado en el talón, debido al empuje que ocasiona el agua. Imagen Nº 15 Condición MC 03/MC 04- Estanque Lleno de análisis del Muro de Contención.


18


Imagen Nº 16 Modelamiento de la Condición MC 03/MC 04 - Estanque Lleno en el programa CYPE.

Agua

Imagen Nº 17 Revisión de estabilidad Condición MC 03/MC 04 - Estanque Lleno en el programa CYPE.

6.2. DISEÑO DEL MURO DE CONTENCION El diseño de los distintos elementos estructurales se realizó en base a las Normas E-060 del RNE. A. DISEÑO DE PANTALLA La pantalla del muro se comporta como un volado sometido a la presión horizontal que ejerce el suelo y la sobrecarga. Los momentos flectores resultantes originan tracción en la cara interna en o con el suelo, la cual deberá ser reforzada con acero. Las solicitaciones de corte y flexión se determinan en diferentes secciones hechas en la altura del muro, normalmente se hacen secciones a cada metro y desde la corona del muro hasta la unión de la pantalla con la zapata. El grafico muestra la acción de los empujes, diferenciándose el caso con sismo y sin sismo.

19


Imagen Nº 18 Empuje Activo + Incremento Dinámico del Empuje Activo.

El diseño de los elementos del muro de contención se realiza en base a las solicitaciones últimas obtenidas de la condición MC 02 - Estanque Vacío. CASO 1: EMPUJE DE TIERRA Vu = 5.53 tonf Mu = 6.45 tonf-m CASO 2: EMPUJE DE TIERRA + SISMO Vu = 6.46 tonf Mu = 10.03 tonf-m VERIFICACION POR FUERZA CORTANTE DATOS INICIALES Vu  6.46 tonf

Carga ultima de corte

 c  0.85

Factor de Reduccion por Corte

fc  210

kgf

Resistencia a la compresion del concreto

2

cm fy  4200

kgf

Esfuerzo de Fluencia del acero

2

cm bw  100 cm

Base de la seccion

h  35 cm

Peralte de la seccion

r  5 cm

Recubrimiento del acero

d  h  r  30 cm

Peralte efectivo de la seccion

RESISTENCIA AL CORTE Vc  0.53 fc

kgf 2

 bw d

Capacidad al corte de la seccion de concreto

cm Vc  23.04 tonf

Vn   c Vc  19.59 tonf

Capacidad Nominal al corte de la seccion de co ncreto

20


VERIFICACION Chequeo 

"Ok" if Vn  Vu "Requiere Refuerzo Vertical" otherwise

Chequeo  "Ok"

DISEÑO POR MOMENTO FLECTOR ACERO VERTICAL CARA A TRACCION Mu  10.03 tonf  m kgf fc  210 2 a  d  cm d 2

A s 

2 M u 0.85 fc   b

Mu   fy   d 



 2.16 cm

2

a

 9.17 cm



2 2

  0.0031

A s  9.17 cm

max  0.016

A smax  47.81 cm

min  0.002

A smin  7.25 cm

2

2

Utilizamos la cuantía mínima por ser mayor que la cuantía obtenida por flexión: d 

5 8

 in

Diametro de la varilla de acero transversal a utilizar

2

A   1.98 cm

Area unitario de barilla de acero a corte

2

As unlong  0.091

cm

Area de acero por unidad de longitud reque rida

cm

A S   21.8 cm As unlong

Espaciamiento de acero

Para el acero vertical utilizamos: Ø5/8”@20cm en la cara a tracción. ACERO VERTICAL CARA A COMPRESION d 

1 2

 in


min  0.0018

Cuantia minima de acero para losas macizas

h  30 cm

Peralte de la cimentacion

r  5 cm

Recubrimiento

d  h  r  25 cm


21


2

As min  min h  0.054

cm

Area de acero minimo por unidad de longitud

cm

A Smin   23.5 cm As min

Espaciamiento del acero

Para el acero vertical utilizamos: Ø1/2”@20cm en la cara a compresión. ACERO HORIZONTAL EXTERIOR 2

As  9.17 cm As HE  d 

1 2

2 3

Area de acero a flexion

2

 As  6.11 cm

 in

Area de acero horizontal exterior


2

A   1.27 cm


2


cm


cm



Para el acero horizontal exterior utilizamos Ø1/2”@20cm. ACERO HORIZONTAL INTERIOR As HI 

1

1

 in

d 

2

3

2

 As  3.06 cm

Area de acero horizontal interior


2

A   1.27 cm


2


cm


cm



Para el acero horizontal exterior utilizamos Ø1/2”@40cm. B. DISEÑO DE PUNTA CASO 1: EMPUJE DE TIERRA Vu = 4.05 tonf Mu = 0.28 tonf-m

22


CASO 2: EMPUJE DE TIERRA + SISMO Vu = 7.37 tonf Mu = 2.60 tonf-m VERIFICACION POR FUERZA CORTANTE DATOS INICIALES Vu  7.37 tonf


 c  0.85


fc  210

kgf


2

cm fy  4200

kgf


2

cm bw  100 cm

Base de la seccion

h  40 cm


r  7.5 cm


d  h  r  32.5 cm


RESISTENCIA AL CORTE kgf

Vc  0.53 fc

2

 bw d



Vn   c Vc  21.22 tonf




Chequeo  "Ok"

DISEÑO POR MOMENTO FLECTOR ACERO TRANSVERSAL Mu  2.60 tonf  m kgf fc  210 2 a  d  cm d 2

A s 

2 M u 0.85 fc   b

Mu   fy   d 



  0.0007

 0.5 cm

2

a

 2.13 cm



2 2

A s  2.13 cm

23


min  0.002

2


Utilizamos la cuantía mínima por ser mayor que la cuantía obtenida por flexión: d 

1 2

 in


min  0.0018


h  32.5 cm


2

As min  min  h  0.059

cm


cm



Para el acero transversal utilizamos: Ø1/2”@20cm en la cara inferior de la cimentación. Ø1/2”@20cm en la cara superior de la cimentación. ACERO LONGITUDINAL d 

1 2

 in


min  0.0018


h  32.5 cm


2

As min  min  h  0.059

cm


cm



Para el acero longitudinal utilizamos: Ø1/2”@20cm en la cara inferior de la cimentación. Ø1/2”@20cm en la cara superior de la cimentación. C. DISEÑO DE TALON CASO 1: EMPUJE DE TIERRA Vu = 9.35 tonf Mu = 0.28 tonf-m CASO 2: EMPUJE DE TIERRA + SISMO Vu = 9.44 tonf Mu = 2.60 tonf-m 24


VERIFICACION POR FUERZA CORTANTE DATOS INICIALES Vu  9.44 tonf


 c  0.85


fc  210

kgf


2

cm fy  4200

kgf


2

cm bw  100 cm

Base de la seccion

h  40 cm


r  7.5 cm


d  h  r  32.5 cm


RESISTENCIA AL CORTE kgf

Vc  0.53 fc

2

 bw d



Vn   c Vc  21.22 tonf




Chequeo  "Ok"

DISEÑO POR MOMENTO FLECTOR ACERO TRANSVERSAL Mu  2.60 tonf  m kgf fc  210 2 a  d  cm d 2

A s 

2 M u 0.85 fc   b

Mu   fy   d 



 0.5 cm

2

a

 2.13 cm



2 2

  0.0007

A s  2.13 cm

min  0.002


2

Utilizamos la cuantía mínima por ser mayor que la cuantía obtenida por flexión: 25


d 

1 2

 in


min  0.0018


h  32.5 cm


2

As min  min  h  0.059

cm


cm



Para el acero transversal utilizamos: Ø1/2”@20cm en la cara inferior de la cimentación. Ø1/2”@20cm en la cara superior de la cimentación. ACERO LONGITUDINAL d 

1 2

 in


min  0.0018


h  32.5 cm


2

As min  min  h  0.059

cm


cm



Para el acero longitudinal utilizamos: Ø1/2”@20cm en la cara inferior de la cimentación. Ø1/2”@20cm en la cara superior de la cimentación. D. DISEÑO DE DENTELLON Para el armado del dentellón se utiliza la cuantía mínima. ACERO LONGITUDINAL d 

1 2

 in


min  0.0018


h  37.5 cm


2

As min  min  h  0.068

cm


cm

26




Para el acero longitudinal del dentellón utilizamos 4Ø1/2”. E. ARMADURA DE ACERO Imagen Nº 19 Armado de acero del muro de contención MC 02.

Nota: La altura de la Zapata es 0.40 m


27


Imagen Nº 20 Armado de acero del muro de contención MC 01.


Imagen Nº 21 Armado de acero del muro de contención MC 03/MC 04.


28

Memoria De Calculo Muro De Contencion Estanque Tambo 4p2q6f

Overview 26281t

More details 6y5l6z

Related Documents 3h463d

Memoria De Calculo Muro De Contencion Estanque Tambo 4p2q6f

Memoria Calculo Muro Contencion 434h3x

Memoria Descriptiva Muro De Contencion f3g1k

Predimensionamiento Muro De Contencion 5d3h3n

Cuantificacion Muro De Contencion 4k3i1y

Muro De Contencion Reforzado.xls 586c2c

More Documents from "ElvisMamaniCastillo" 203e4b

Monografia De Empresa Minera s435x

Memoria De Calculo Muro De Contencion Estanque Tambo 4p2q6f