Zadatak Potporne Konstrukcije 303j2s
This document was ed by and they confirmed that they have the permission to share it. If you are author or own the copyright of this book, please report to us by using this report form. Report 3i3n4
Overview 26281t
& View Zadatak Potporne Konstrukcije as PDF for free.
More details 6y5l6z
- Words: 3,689
- Pages: 13
13. Zadatak Dimenzionisati rešetkasti nosač koji je prikazan na skici. Veze štapova u čvorovima ostvariti zavarivanjem, a montažne nastavke pomoću neobrađenih zavrtnjeva klase čvrstoće 5.6. Za štapove rešetkastog nosača upotrebiti valjane profile sledećih oblika: Gornji pojas
Donji pojas
Ispuna Zatezanje Pritisak
Statički sistem i opterećenje q
q
L
L
Raspon nosača: Razmak susednih rešetkastih nosača je: Totalno vertikalno opterećenje: Osnovni materijal: Radionički crtež dati u razmeri:
L = 20 m l = 8,0 m q = 5,0 kN/m2 Č0361 (I slučaj opterećenja) 1:10
Dopušteni naponi Osnovni materijal: Č0361 Zavrtnjevi: klase čvrstoće 5.6 Ugaoni šavovi
sdop = 16,0 kN/cm2 tdop = 14,0 kN/cm2 sw,dop = 12,0 kN/cm2
sb,dop = 27,0 kN/cm2
Pri izradi zadatka koriste se sledeći standardi: 1. 2. 3.
JUS U.E7.081/1986 knjiga ČELIČNE KONSTRUKCIJE U GRAĐEVINARSTVU strane 643-649 JUS U.E7.086/1986 knjiga ČELIČNE KONSTRUKCIJE U GRAĐEVINARSTVU strane 650-661 JUS U.E7.091/1986 knjiga ČELIČNE KONSTRUKCIJE U GRAĐEVINARSTVU strane 662-668
1
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU KATEDRA ZA METALNE KONSTRUKCIJE 1.
Statički uticaji Sema cvorova i stapova
1
1
2
2
3
3
4
4
5
5
6
6
7
7
8
8
9
9
10
10
19
29
20
30
21
31
22
32
23
33
24
34
25
35
26
36
27
37
28
12
11
13
12
14
13
15
14
16
15
17
16
18
17
19
18
20
11
Aksijalne sile [kN]
960,0
960,0
40
-360,0
50 9, 1
-360,0 -80,0
-840,0
0,0
0,0
0,0
0,0
69 ,8
960,0
-840,0
80
0 6,
960,0
80
9 -3
96 ,0
-1000,0
80
8 9,
640,0
80
6 -1
-3
-1000,0
,3 56
640,0
80
28 3, 0
-840,0
0 3, 28
1 9, 50 400
80
-80,0
-840,0 -80,0
-360,0 -80,0
-360,0
80
56 ,3
80
-80,0
80
-1
40
640,0
400
640,0
Napomena: Znakom minus (-) je oznacen pritisak
2.
Dimenzionisanje štapova rešetkastog nosa ča
2.1
Donji pojas
A pot =
Nt
s dop
Maksimalni uticaji (štapovi 14 i 5): Nt = 960 kN
=
960 = 60 cm 2 16 A=2×32,2=64,4 cm2
Usvajaju se dva valjana profila U200.
s=
Kontrola napona: 2.2
Gornji pojas
960 = 14,91 kN/cm 2 < sdop=16 kN/cm2 64,4
Maksimalni uticaji (štapovi 5 i 6): Nc = 1000 kN
Predpostavlja se valjani profil HEA 240 sa slede ćim geometrijskim karakteristikama: tf =12 mm d=230 mm tw =7,5 mm A=76,8 cm2 Iy= 7760cm 4 iy= 10,1 cm Iz= 2770 cm4 iz= 6,0 cm Izvijanje oko y-y ose
ly =
ly iy
=
liy= 200 cm
200 = 19,8 10,1
ly =
bf=240 mm
iy= 10,1 cm (videti JUS U.E7.086)
l y 19,8 = = 0,213 l v 92,9
kriva izvijanja B (a=0,339)
b y = 1 + a × (l y - 0,2) + l y = 1 + 0,399 × (0,213 - 0,2) + 0,213 2 = 1,050 2
cy =
2 æç b + b 2 - 4l 2 ö÷ y y è y ø
=
(1,050 +
2 1,050 2 - 4 × 0,213 2
) = 0,995
1
2
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU KATEDRA ZA METALNE KONSTRUKCIJE liz=bz×l=1,0×200 = 200 cm (videti JUS U.E7.086)
Izvijanje oko z-z ose
lz =
l z 200 = = 33,33 6,0 iz
lz =
iz= 6,0 cm
l z 33,33 = = 0,359 lv 92,9
kriva izvijanja C (a=0,489)
b z = 1 + a × (l z - 0,2 ) + l z 2 = 1 + 0,489 × (0,359 - 0,2) + 0,359 2 = 1,207 2
cz =
æç b + b 2 - 4l 2 ö÷ z z è z ø
=
(1,207 +
2 1,207 2 - 4 × 0,359 2
) = 0,919
c min = min (0,995 ; 0,919) = 0,919
Kontrola napona:
N s = c = 13,02 kN/cm 2 <s i ,dop= c min ×s dop= 0,919 × 16 = 14,7 kN/cm 2 A 2.3
Zategnute dijagonale
A pot =
Nt
s dop
=
Maksimalni uticaji (štapovi 28 i 19): Nt = 509,1 kN
509,1 = 31,82 cm 2 16 A=2×19,2=38,4 cm 2
Usvajaju se dva valjana profila L100x100x10.
s=
Kontrola napona: Pritisnuta dijagonala
x
Maksimalni uticaji (štapovi 20 i 27): Nc = 396,0 kN Predpostavljaju se dva valjana profila L100x100x10. Geometrijske karakteristike štapa: A = 2×19,2 = 38,4 cm 2 imin,1 = 1,95 cm imin = ix=3,82 cm
15
39 .9
100
2.4
509,1 = 13,26 kN/cm 2 < sdop=16 kN/cm2 38,4
x1
h
28.2
NAPOMENA: Razmak veznih limova: a = 450 mm < 70× imin,1 =70×19,5 = 1365 mm Kontrola stabilnosti štapa se mo že sprovesti kao za jednodelni štap. (videti JUS U.E7.091/1986)
y1 Kontrola stabilnosti štapa: Dužina izvijanja: lix=bx×l=0,9×282,8 = 254,5 cm (videti JUS U. E7. 086.)
lx =
lx ix
=
254,5 = 66,6 3,82
lx =
ix= 3,82 cm
lx 66,6 = = 0,717 l v 92,9
kriva izvijanja C (a=0,489)
b = 1 + a × (lx - 0,2) + lx 2 = 1 + 0,489 × (0,717 - 0,2) + 0,717 2 = 1,767 c=
2 æç b + b 2 - 4l 2 ö÷ x è ø
=
(1,767 +
2 1,767 2 - 4 × 0,717 2
) = 0,714
Kontrola napona:
2
3
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU KATEDRA ZA METALNE KONSTRUKCIJE
s= 2.5
N c 396 = = 10,3 kN/cm 2 <s i ,dop= c ×s dop= 0,714 × 16 = 11,42 kN/cm 2 A 38,4
Vertikale
Maksimalni uticaji (štapovi 29, 31, 33, 35 i 37): Nc = 80,0 kN
x
Predpostavljaju se dva valjana profila L60x60x6. Geometrijske karakteristike štapa. A = 2×6,91=13,8 cm2 imin,1 = 1,17 cm imin = ix=2,29 cm
15
23 .9
x1
60
h
NAPOMENA: Razmak veznih limova: a = 300 mm < 70× imin,1 =70×11,7 = 819 mm Kontrola stabilnosti štapa se može sprovesti kao za jednodelni štap.
16.9
Kontrola stabilnostiyštapa: 1 lix=bx×l=0,9×200 = 180 cm
Dužina izvijanja: ix= 2,29 cm
lx
lx =
ix
lx =
=
180 = 78,6 2,29
lx 78,6 = = 0,846 lv 92,9
kriva izvijanja C ( a=0,489 )
b = 1 + a × (lx - 0,2) + lx 2 = 1 + 0,489 × (0,846 - 0,2 ) + 0,846 2 = 2,032 c=
2 æç b + b 2 - 4l 2 ö÷ x è ø
=
(2,032 +
2 2,032 2 - 4 × 0,846 2
) = 0,634
Kontrola napona:
s= 3,
Nc 80 = = 5,79 kN/cm 2 <s i ,dop= c ×s dop= 0,634 × 16 = 10,14 kN/cm 2 A 13,82
Proračun montažnih nastavaka 3.1
Montažni nastavak zategnutog pojasa Položaj montažnog nastavka (štapovi 12 i 17): Nt=640 kN
Geometrijske karakteristike: A=32,2×2 = 64,4 cm 2 Af = 2×(7,5×1,15) = 17,24 cm 2 Aw = 64,4-2×17,24 = 29,92 cm 2 Preraspodela sile:
3
4
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU KATEDRA ZA METALNE KONSTRUKCIJE
N t ,w
Af
17,24 × 640 = 171,33 kN 64,4 A = N t - 2 × N w = 640 - 2 × 171,32 = 297,34 kN
N t, f =
× Nt =
3.1.1 Nastavak nožica
(Predpostavljaju se zavrtnjevi M20 ... 5.6)
Podvezice na nožicama :
Nt, f
t p , f × (16,5 - 2 × d 0 )
=
t p, f
171,33 £ s dop = 16 kN/cm 2 Þ tp,f ³ 8,7 mm × (16,5 - 2 × 2,1)
Usvajaju se podvezice: = 165 x 10
Fb = 1,0 × 2,0 × 27 = 54 kN Fv,dop = min {54 ; 43,98} = 43,98 kN 2,0 2 p × 14 = 43,98 kN 4 N f ,t 171,32 n= = = 3,89 Usvajaju se: 4 M20 ... 5.6 43,98 Fv , dop
Fv = 1 ×
Kontrola napona u podvezicama:
s=
171,33 = 13,93 kN/cm 2 < s dop = 16 kN/cm 2 1,0 × (16,5 - 2 × 2,1)
Kontrola napona u oslabljenom preseku :
DA = 2 × 2,1 × 1,15 = 4,83 cm 2
s net = 3.1.2
A f 1, net = 17,24 - 4,83 = 12,41 cm 2
171,33 = 13,81 kN/cm 2 £ 16 kN/cm 2 12,41
Nastavak rebra
(predpostavljaju se zavrtnjevi M16 ... 5.6)
Predpostavlja se jedna podvezica: = 200 x 15
N t ,w
t p , w × (20 - 3 × d 0 )
=
297,34 = 13,30 kN/cm 2 £ s dop = 16 kN/cm 2 1,5 × (20,0 - 3 × 1,7 )
Usvajaja se podvezica: = 200 x 15
Fb = 1,5 × 1,6 × 27 = 64,8 kN Fv,dop = min {64,8 ; 56,30} = 56,30 kN 1,6 2 p × 14 = 56,30 kN 4 N t ,w 297,34 n= = = 5,28 Usvaja se: 6 M16 ... 5.6 Fv ,dop 56,30
Fv = 2 ×
Kontrola napona:
s=
297,34 = 15,07 kN/cm 2 < s dop = 16 kN/cm 2 (14,96 - 3 × 1,7) × 2
Kontrola napona u oslabljenom preseku :
4
5
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU KATEDRA ZA METALNE KONSTRUKCIJE
DA = 2 × 3 × 1,7 × 0,9 = 9,18 cm 2 Aw1, net = 29,92 - 9,18 = 20,74 cm 2
s net =
297,34 = 14,34 kN/cm 2 £ 16 kN/cm 2 20,74
Kontrola napona u čitavom preseku:
s= 3.2
640,0 = 13,89 kN/cm 2 < s dop = 16 kN/cm 2 (32,2 - 2 × 2,1 × 1,15 - 3 × 1,7 × 0,85) × 2
Pritisnuti pojas Položaj montažnog nastavka (štapovi 3 i 8): Nc=840 kN
12
Geometrijske karakteristike: A=76,8 cm2 Af = 1,2×24 = 28,8 cm 2 Aw = 76,8-2×28,8 = 19,2 cm 2
230
160
7.5
Preraspodela sile:
N c,w
240
3.2.1
Nastavak nožica
Af
28,8 × 840 = 315 kN 76,8 A = N c - 2 × N c , f = 840 - 2 × 315 = 210 kN
N c, f =
× Nc =
(predpostavljaju se zavrtnjevi M20 ... 5.6)
Podvezice na nožicama:
N c, f t p, f × b p
=
315,0 £ s dop = 16 kN/cm 2 Þ tp,f = 8,2 mm t p , f × 24
Usvajaju se podvezice = 240 x 10 Fb = 1,0 × 2,0 × 27 = 54 kN Fv,dop = min {54 ; 43,98} = 43,98 kN 2,0 2 p Fv = 1 × × 14 = 43,98 kN 4 N c, f 315,0 n= = = 7,16 Usvaja se: 8 M20 ... 5.6 Fv ,dop 43,98 3.2.2
Nastavak rebra (predpostavljaju se zavrtnjevi M16 ... 5.6) Podvezice na rebru:
N c ,w 2 × t p,w × h p
=
210,0 £ s dop = 16 kN/cm 2 Þ tp,f ³ 4,1 mm 2 × t p ,w × 16
Usvajaju se podvezice: 2 x = 160 x 6
Fb = 0,75 × 1,6 × 27 = 32,4 kN Fv = 2 ×
Fv,dop = min {32,4 ; 56,30} = 32,40 kN 1,6 2 p × 14 = 56,30 kN 4
5
6
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU KATEDRA ZA METALNE KONSTRUKCIJE
n=
Fv ,dop
=
210 = 6,48 32,4
Usvaja se: 9 M16 ... 5.6
Veza montažne dijagonale za čvorni lim Položaj montažne dijagonale (štapovi 21 i 26 ): Nt = 282,9 kN Predpostavljaju se zavrtnjevi M24 ... 5.6
50
100
e
5 22
28.2
50
45
3.3
N c, w
A = 2×19,2 = 38,4 cm 2
Anet=38,4-2×2,5×1=33,4 cm 2
Kontrola napona:
s=
Nt 282,9 = = 8,47 kN/cm 2 £ s dop = 16 kN/cm 2 Anet 33,4
Proračun zavrtnjeva: e = 55 - 28,2 = 26,8 mm Me = 2,68×282,9 = 758,12 kNcm
Fb = 1,5 × 2,4 × 27 = 97,2 kN Fv,dop = min {97,2 ; 126,7} = 97,2 kN 2,4 2 p × 14 = 126,7 kN Fv = 2 × 4 Nt 282,9 n= = = 2,91 Usvajaju se: 4M24 ... 5.6 Fv ,dop 97,2
282,9 = 70,7 kN 4 M ×h 758,12 × 22,5 FM ,max = e 2max = = 30,32 kN 7,5 2 + 22,5 2 å hi FN =
2
2
F = FM ,max + FN = 30,32 2 + 70,7 2 = 76,93 kN < 97,2 kN
6
7
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU KATEDRA ZA METALNE KONSTRUKCIJE 4.
Veze štapova ispune za čvorni lim
4.1
Zategnute dijagonale
28.2
50
e
100
Maksimalni uticaji (štapovi 28 i 19): Nt = 509,1 kN e = 50-28,2=21,8 mm Nt = 509,12 kN Me = 509,12 × 2,18 = 1109,9 kNcm Za vezu se predpostavljaju četiri ugaona šava: aw = 7 mm, lw = 250 mm. l` w = lw-2×aw = 25,0 - 2×0,7 = 23,6 cm Geometrijske karakteristike šavova: Aw = 4×(23,6×0,7) = 66,08 cm 2
N t 509,12 = = 7,70 kN/cm 2 66,08 Aw Me /h 1109,9 / 10 = = = 3,36 kN/cm 2 2 × a w × l w ' 2 × 0,7 × 23,6
V II , N = V II , M
s u = V II , N + V II , M = 7,70 + 3,36 = 11,06 kN/cm 2 < s w,dop = 12 kN/cm 2 4.2
Pritisnute dijagonale
Maksimalni uticaji (štapovi 20 i 27): Nc = 396,0 kN Za vezu se predpostavljaju četiri ugaona šava: aw= 6 mm, lw = 150 mm. l` w = lw-2×aw = 150 - 2×6 = 138 mm
100
Geometrijske karakteristike šavova: Aw = 4×(13,8×0,6) = 33,12 cm 2
V II =
4.3
Vertikale
N c 396,0 = = 11,96 kN/cm 2 < s w,dop = 12 kN/cm 2 Aw 33,12
Maksimalni uticaji (štapovi 29, 31, 33, 35 i 37): Nc = 80,0 kN Za vezu se predpostavljaju četiri ugaona šava: aw= 3 mm, lw = 100 mm. l` w = lw-2×aw = 100 - 2×3 = 94 mm
60
Geometrijske karakteristike šavova: Aw = 4×9,4×0,3 = 11,28 cm 2
V II =
Nt 80,0 = = 7,1 kN/cm 2 < s w,dop = 12 kN/cm 2 Aw 11,28
7
8
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU KATEDRA ZA METALNE KONSTRUKCIJE 5.
Veze čvornih limova za pojasne štapove
5.1
Donji pojas:
DU max = 640 kN
DU
Veza će se izvesti pomoću četiri ugaona šava aw = 4 mm, lw=100×aw=100×4=400 mm
V II =
Aw=4×aw × lw=40,0×0,4×4 = 64,00 cm 2
DU max 640 = = 10,00 kN/cm 2 <sw,dop=12 kN/cm2 64,00 Aw
Iz konstruktivnih razloga usvajaju se četiri ugaona šava 4x725 mm 5.2
Gornji pojas:
DOmax = 840 - 360 = 480 kN M e = DOmax × h / 2 = 480 × 11,5 = 5520 kNcm Veza će se izvesti pomoću dva ugaona šava aw = 6 mm, lw=100×aw=100×6=600 mm beff=100+2×240=580 mm Aw,eff=2×aw × beff =58,0×0,6×2 = 69,6 cm 2 Aw=2×aw × lw=60,0×0,6×2 = 72,00 cm 2
Aw,eff
=
80 = 1,15 kN/cm 2 69,6
DO
M = e = Ww
su =
(n F
45°
5520,0 nM = 7,67 kN/cm 2 2 0,6 × 60,0 2× 6 DOmax 480 V II = = = 6,67 kN/cm 2 Aw 72,0
230
F
100
h/2
nF =
F=80 kN
beff
+ n M ) + V II = (1,15 + 7,67) 2 + 6,67 2 = 11,06 kN/cm 2 < s w = 12 kN/cm 2 2
2
Iz konstruktivnih razloga usvajaju se dva ugaona šava dimenzija 6 x725 mm 5.3
Čvorni lim vertikale (donji pojas)
Vmax = 0,0 kN Iz konstruktivnih razloga veza će se izvesti pomoću četiri ugaona šava aw = 3 mm, lw=227 mm
V
8
9
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU KATEDRA ZA METALNE KONSTRUKCIJE 5.4
Čvorni lim vertikale (gornji pojas)
Vmax = 80 kN
V
Veza će se izvesti pomoću dva ugaona šava aw = 3 mm, lw=227 mm, lw'=227-2×aw=221 mm Aw=2×aw × lw=2×22,1×0,3= 13,26 cm 2
n=
80 V = = 6,03 kN/cm 2 <sw,dop=12 kN/cm2 Aw 13,26
Usvajaju se dva ugaona šava dimenzija 4 x 227mm 6.
Kontrola napona u čvornim limovima Za debljinu čvornog lima usvaja se t = 15 mm
6.1
Vertikale 2L60x60x6
(Nc = 80,0 kN) Aeff=beff×t=25,05×1,5=37,6 cm2
beff=2×6+1,5+2×10×tg(30)=25,05 cm
s=
Nc 80 = = 2,13 kN/cm 2 £ s dop = 16 kN/cm 2 Aeff 37,6
beff = 2 × hv × tg 30 15 0 10
° 30
ff be
30 °
hv
be ff
bv
0 10
hv
30°
beff = bv + 2 × hv × tg 30
6.2
Zategnute dijagonale 2L100x100x10
Aeff=beff×t=38,9×1,5=58,3 cm2
beff=10+2×25×tg(30)=38,9 cm
s= 6.3
Nt 509,1 = = 8,73 kN/cm 2 £ s dop = 16 kN/cm 2 Aeff 58,3
Montažne dijagonale 2L100x100x10 beff=2×22,5×tg(30)=25,98 cm
s= 6.4
( Nt = 509,1 kN)
Nt Aeff , net
=
(Nt = 282,9 kN)
Aeff,net=beff×t - d0×t=25,98×1,5-2,5×1,5=35,22 cm 2
283 = 8,04 kN/cm 2 £ s dop = 16 kN/cm 2 35,22
Pritisnute dijagonale 2L100x100x10
( Nc = 396,0 kN) Aeff=beff×t=38,8×1,5=58,2 cm2
beff=2×10+1,5+2×15×tg(30)=38,8 cm
s=
Nc 396 = = 6,8 kN/cm 2 £ s dop = 16 kN/cm 2 Aeff 58,2
9
10
100x15....206
20
6
100
23
100
100
100
200
27 0
,2 28
100
519 419
27 0
25 0
7
rupe Ø25
200x25....440
71
207 71
21
3
20
2000
2L100/100/10....2350
5 2000
HEA240....5700
3
1
155
3
3
3
3
3
19
3
50x15....155
13
0 15
90
2000
28 28
27
3
26
3
0 45
5700
7
60
2000
24
3
80 22
3
0 45
2L100/100/10....2280
23 5
0 45
60x15....235
3
3
60x15....220
700
3
3
28 28
2000
24
0 15
10 8
0 45
10 8
6
152
650
4 28
4 28
383
90
3
3
140
0 15
231
259
2U200....3700
68
807
27 8
68 860
27 7
3
55
55
50
3
75
424
45
50 75
406
6
45
75
75
75
75
50
650
50
95
53
71
28
2000
12
1600
331x15....860
17
3
75 0
1350
24
rupe Ø25
8
72
331
28 28
2L60/60/6....1740
14
3
260 71
116 152 3700
17
3
23 40
165
,8 71
448
6
25 0
3
3
3 3
4 26
60
2000
35 38
3
75 0
160
45
3x60=180
540
45 45
3x60=180
3
6
45
68
45
9
10
217
6
15
68
4
240x10....540
72
546
11
4
55
3
21 2
330
55
28 21 3
45
160x6....360
400
35 55 55 35 35 55 55 35
360
75
75
50
2L60/60/6....1740
2000
28 28
8
rupe Ø25
3
95
50
71
75
165x10....310
650
75
2L100/100/10....2340
310
250
35 55 35 35 55 35
200x15....250
25 55 55 25
278x15....453
6 6
6
440
22 6
28 28
2L60/60/6....1740
25
8
2000
278 50 340 50
94
38 35
45 65 45 45 65 45
50
75 7 32 5 5
50
716
769
3
3
10 8
28 28
2000
HEA240....8800
19
0 15
650
10 8
161
15
15
4 26
15
2000
60
110
551x15....769
489
6
6
17 5
3 3
3
3
6
1000
10 7,5
15
60x15....120
7
20 8
4
158 10 7,5
2000
135 1740 350
211
25 0 15
273
15
2000
20 100x15....278
21
75 0
23 50
75 0 3
25 0
74
20 8
0 15
551
240
45
55 55
45
60
123
rupe Ø25
337
67,5
,2
4 26
480
200
35
35
75 75 40 40
50 67,5
28
725
13
498
100 100 300 300 300 90 250 125
2000
20
220 163 335
108
278
71
360
120
152 152
217
120
250 125
498x15....725
215 120
17 5
420
2000 200 20
74 300 120
23
22
21
25
206 278
273
2
24
11
7
10 7,5
4 28
383
224
278x15....798
,8 71
18
67,5
227
67,5
120x15....227
19
19
5
2000
2L100/100/10....2350
7
650
3
3 3
6
3
18
6
2000
28 28
2L60/60/6....1740
650
8
2000
2L100/100/10....2280
24
700
2000
7
2
6
19
HEA240....8800
2000
28 28
24
650
45
3x60=180
240x10....540
3
50
75
3
75
650
540
45 45
360
75
50
3x60=180
95
28 28
8
3
45
6
0 75
45 65 45 45 65 45
310
250
35 55 35 35 55 35
2L60/60/6....1740
2000
35 55 55 35 35 55 55 35
400
9
45
55
160x6....360
4
10
3
3
4
35 38
94
38 35
415
,2 28
8800
3
3
28 28
2000
24
2U200....9300
165x10....310
160
798
77
5 2000
28 28
24
700 2000
4
11
25 55 55 25
25 0
338
2000
2L100/100/10....2350
16
650
71
0 25
2000
60
110
60
26 5
798
7
2000
120
2L60/60/6....1740
2000
28 28
8
3 7 7 4
28 ,2
2000
0 15
10 7,5
6
3
18
28 28
24
4
67,5
3 21
2000
159
6
2L60/60/6....1740
14 2000
24
650
9300
553
15
71 ,8
498
2000
2L100/100/10....2280
8
3
700
67,5
21 3
rupe Ø25
3
1600
12
2L100/100/10....2340
3
40 23
200x15....250
165
650
2000
20
198 80
2U200....9300
4
71
25 0
,8
15
28 28
46
71
16
2000
240
45
55 55
45
200
35
40 40 75 75
35
2000
20 100
,2 28
695
498x15....695
71 427
2000 307 120
250
2000
3
3
135
340
140 250 46
100 240
116 159
24
650
227x15....340
120
700 2000
14
227
20 200 20
2000
278
12
3
95
50 3
75
75
55
50
3
6
15 0 90
3
45 0
6
2L60/60/6....1740
3
28 28
2000
3
8
3
3
22 80
2000
45 0
2L100/100/10....2280
45 0
24
700 2000
7
3
5700
3
24
45 0
2000
28 28
3
3
19
24 0
3
2000
45
75
3 3
3 650
3700
2U200....3700
3
3
3
3
3
1000
3
3
6
1
4
3
3
3
HEA240....5700
100 3
3
3
350
4
1740
100 300 300 300 300 90 250
28 28
2000
24
650
3
2000
17
0 75
1350
2000
3
0 25 7
2000
5 17
2L60/60/6....1740
2000
28 28
8
3
5
3
2000
50 23
3
2L100/100/10....2350
0 75
20
0 75
3
7
75 31
6
0 25
7
100
6
Osnovni materijal : ^0361 Zavrtnjevi M16 klase 5.6 Zavrtnjevi M20 klase 5.6
13
Donji pojas
Ispuna Zatezanje Pritisak
Statički sistem i opterećenje q
q
L
L
Raspon nosača: Razmak susednih rešetkastih nosača je: Totalno vertikalno opterećenje: Osnovni materijal: Radionički crtež dati u razmeri:
L = 20 m l = 8,0 m q = 5,0 kN/m2 Č0361 (I slučaj opterećenja) 1:10
Dopušteni naponi Osnovni materijal: Č0361 Zavrtnjevi: klase čvrstoće 5.6 Ugaoni šavovi
sdop = 16,0 kN/cm2 tdop = 14,0 kN/cm2 sw,dop = 12,0 kN/cm2
sb,dop = 27,0 kN/cm2
Pri izradi zadatka koriste se sledeći standardi: 1. 2. 3.
JUS U.E7.081/1986 knjiga ČELIČNE KONSTRUKCIJE U GRAĐEVINARSTVU strane 643-649 JUS U.E7.086/1986 knjiga ČELIČNE KONSTRUKCIJE U GRAĐEVINARSTVU strane 650-661 JUS U.E7.091/1986 knjiga ČELIČNE KONSTRUKCIJE U GRAĐEVINARSTVU strane 662-668
1
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU KATEDRA ZA METALNE KONSTRUKCIJE 1.
Statički uticaji Sema cvorova i stapova
1
1
2
2
3
3
4
4
5
5
6
6
7
7
8
8
9
9
10
10
19
29
20
30
21
31
22
32
23
33
24
34
25
35
26
36
27
37
28
12
11
13
12
14
13
15
14
16
15
17
16
18
17
19
18
20
11
Aksijalne sile [kN]
960,0
960,0
40
-360,0
50 9, 1
-360,0 -80,0
-840,0
0,0
0,0
0,0
0,0
69 ,8
960,0
-840,0
80
0 6,
960,0
80
9 -3
96 ,0
-1000,0
80
8 9,
640,0
80
6 -1
-3
-1000,0
,3 56
640,0
80
28 3, 0
-840,0
0 3, 28
1 9, 50 400
80
-80,0
-840,0 -80,0
-360,0 -80,0
-360,0
80
56 ,3
80
-80,0
80
-1
40
640,0
400
640,0
Napomena: Znakom minus (-) je oznacen pritisak
2.
Dimenzionisanje štapova rešetkastog nosa ča
2.1
Donji pojas
A pot =
Nt
s dop
Maksimalni uticaji (štapovi 14 i 5): Nt = 960 kN
=
960 = 60 cm 2 16 A=2×32,2=64,4 cm2
Usvajaju se dva valjana profila U200.
s=
Kontrola napona: 2.2
Gornji pojas
960 = 14,91 kN/cm 2 < sdop=16 kN/cm2 64,4
Maksimalni uticaji (štapovi 5 i 6): Nc = 1000 kN
Predpostavlja se valjani profil HEA 240 sa slede ćim geometrijskim karakteristikama: tf =12 mm d=230 mm tw =7,5 mm A=76,8 cm2 Iy= 7760cm 4 iy= 10,1 cm Iz= 2770 cm4 iz= 6,0 cm Izvijanje oko y-y ose
ly =
ly iy
=
liy= 200 cm
200 = 19,8 10,1
ly =
bf=240 mm
iy= 10,1 cm (videti JUS U.E7.086)
l y 19,8 = = 0,213 l v 92,9
kriva izvijanja B (a=0,339)
b y = 1 + a × (l y - 0,2) + l y = 1 + 0,399 × (0,213 - 0,2) + 0,213 2 = 1,050 2
cy =
2 æç b + b 2 - 4l 2 ö÷ y y è y ø
=
(1,050 +
2 1,050 2 - 4 × 0,213 2
) = 0,995
1
2
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU KATEDRA ZA METALNE KONSTRUKCIJE liz=bz×l=1,0×200 = 200 cm (videti JUS U.E7.086)
Izvijanje oko z-z ose
lz =
l z 200 = = 33,33 6,0 iz
lz =
iz= 6,0 cm
l z 33,33 = = 0,359 lv 92,9
kriva izvijanja C (a=0,489)
b z = 1 + a × (l z - 0,2 ) + l z 2 = 1 + 0,489 × (0,359 - 0,2) + 0,359 2 = 1,207 2
cz =
æç b + b 2 - 4l 2 ö÷ z z è z ø
=
(1,207 +
2 1,207 2 - 4 × 0,359 2
) = 0,919
c min = min (0,995 ; 0,919) = 0,919
Kontrola napona:
N s = c = 13,02 kN/cm 2 <s i ,dop= c min ×s dop= 0,919 × 16 = 14,7 kN/cm 2 A 2.3
Zategnute dijagonale
A pot =
Nt
s dop
=
Maksimalni uticaji (štapovi 28 i 19): Nt = 509,1 kN
509,1 = 31,82 cm 2 16 A=2×19,2=38,4 cm 2
Usvajaju se dva valjana profila L100x100x10.
s=
Kontrola napona: Pritisnuta dijagonala
x
Maksimalni uticaji (štapovi 20 i 27): Nc = 396,0 kN Predpostavljaju se dva valjana profila L100x100x10. Geometrijske karakteristike štapa: A = 2×19,2 = 38,4 cm 2 imin,1 = 1,95 cm imin = ix=3,82 cm
15
39 .9
100
2.4
509,1 = 13,26 kN/cm 2 < sdop=16 kN/cm2 38,4
x1
h
28.2
NAPOMENA: Razmak veznih limova: a = 450 mm < 70× imin,1 =70×19,5 = 1365 mm Kontrola stabilnosti štapa se mo že sprovesti kao za jednodelni štap. (videti JUS U.E7.091/1986)
y1 Kontrola stabilnosti štapa: Dužina izvijanja: lix=bx×l=0,9×282,8 = 254,5 cm (videti JUS U. E7. 086.)
lx =
lx ix
=
254,5 = 66,6 3,82
lx =
ix= 3,82 cm
lx 66,6 = = 0,717 l v 92,9
kriva izvijanja C (a=0,489)
b = 1 + a × (lx - 0,2) + lx 2 = 1 + 0,489 × (0,717 - 0,2) + 0,717 2 = 1,767 c=
2 æç b + b 2 - 4l 2 ö÷ x è ø
=
(1,767 +
2 1,767 2 - 4 × 0,717 2
) = 0,714
Kontrola napona:
2
3
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU KATEDRA ZA METALNE KONSTRUKCIJE
s= 2.5
N c 396 = = 10,3 kN/cm 2 <s i ,dop= c ×s dop= 0,714 × 16 = 11,42 kN/cm 2 A 38,4
Vertikale
Maksimalni uticaji (štapovi 29, 31, 33, 35 i 37): Nc = 80,0 kN
x
Predpostavljaju se dva valjana profila L60x60x6. Geometrijske karakteristike štapa. A = 2×6,91=13,8 cm2 imin,1 = 1,17 cm imin = ix=2,29 cm
15
23 .9
x1
60
h
NAPOMENA: Razmak veznih limova: a = 300 mm < 70× imin,1 =70×11,7 = 819 mm Kontrola stabilnosti štapa se može sprovesti kao za jednodelni štap.
16.9
Kontrola stabilnostiyštapa: 1 lix=bx×l=0,9×200 = 180 cm
Dužina izvijanja: ix= 2,29 cm
lx
lx =
ix
lx =
=
180 = 78,6 2,29
lx 78,6 = = 0,846 lv 92,9
kriva izvijanja C ( a=0,489 )
b = 1 + a × (lx - 0,2) + lx 2 = 1 + 0,489 × (0,846 - 0,2 ) + 0,846 2 = 2,032 c=
2 æç b + b 2 - 4l 2 ö÷ x è ø
=
(2,032 +
2 2,032 2 - 4 × 0,846 2
) = 0,634
Kontrola napona:
s= 3,
Nc 80 = = 5,79 kN/cm 2 <s i ,dop= c ×s dop= 0,634 × 16 = 10,14 kN/cm 2 A 13,82
Proračun montažnih nastavaka 3.1
Montažni nastavak zategnutog pojasa Položaj montažnog nastavka (štapovi 12 i 17): Nt=640 kN
Geometrijske karakteristike: A=32,2×2 = 64,4 cm 2 Af = 2×(7,5×1,15) = 17,24 cm 2 Aw = 64,4-2×17,24 = 29,92 cm 2 Preraspodela sile:
3
4
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU KATEDRA ZA METALNE KONSTRUKCIJE
N t ,w
Af
17,24 × 640 = 171,33 kN 64,4 A = N t - 2 × N w = 640 - 2 × 171,32 = 297,34 kN
N t, f =
× Nt =
3.1.1 Nastavak nožica
(Predpostavljaju se zavrtnjevi M20 ... 5.6)
Podvezice na nožicama :
Nt, f
t p , f × (16,5 - 2 × d 0 )
=
t p, f
171,33 £ s dop = 16 kN/cm 2 Þ tp,f ³ 8,7 mm × (16,5 - 2 × 2,1)
Usvajaju se podvezice: = 165 x 10
Fb = 1,0 × 2,0 × 27 = 54 kN Fv,dop = min {54 ; 43,98} = 43,98 kN 2,0 2 p × 14 = 43,98 kN 4 N f ,t 171,32 n= = = 3,89 Usvajaju se: 4 M20 ... 5.6 43,98 Fv , dop
Fv = 1 ×
Kontrola napona u podvezicama:
s=
171,33 = 13,93 kN/cm 2 < s dop = 16 kN/cm 2 1,0 × (16,5 - 2 × 2,1)
Kontrola napona u oslabljenom preseku :
DA = 2 × 2,1 × 1,15 = 4,83 cm 2
s net = 3.1.2
A f 1, net = 17,24 - 4,83 = 12,41 cm 2
171,33 = 13,81 kN/cm 2 £ 16 kN/cm 2 12,41
Nastavak rebra
(predpostavljaju se zavrtnjevi M16 ... 5.6)
Predpostavlja se jedna podvezica: = 200 x 15
N t ,w
t p , w × (20 - 3 × d 0 )
=
297,34 = 13,30 kN/cm 2 £ s dop = 16 kN/cm 2 1,5 × (20,0 - 3 × 1,7 )
Usvajaja se podvezica: = 200 x 15
Fb = 1,5 × 1,6 × 27 = 64,8 kN Fv,dop = min {64,8 ; 56,30} = 56,30 kN 1,6 2 p × 14 = 56,30 kN 4 N t ,w 297,34 n= = = 5,28 Usvaja se: 6 M16 ... 5.6 Fv ,dop 56,30
Fv = 2 ×
Kontrola napona:
s=
297,34 = 15,07 kN/cm 2 < s dop = 16 kN/cm 2 (14,96 - 3 × 1,7) × 2
Kontrola napona u oslabljenom preseku :
4
5
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU KATEDRA ZA METALNE KONSTRUKCIJE
DA = 2 × 3 × 1,7 × 0,9 = 9,18 cm 2 Aw1, net = 29,92 - 9,18 = 20,74 cm 2
s net =
297,34 = 14,34 kN/cm 2 £ 16 kN/cm 2 20,74
Kontrola napona u čitavom preseku:
s= 3.2
640,0 = 13,89 kN/cm 2 < s dop = 16 kN/cm 2 (32,2 - 2 × 2,1 × 1,15 - 3 × 1,7 × 0,85) × 2
Pritisnuti pojas Položaj montažnog nastavka (štapovi 3 i 8): Nc=840 kN
12
Geometrijske karakteristike: A=76,8 cm2 Af = 1,2×24 = 28,8 cm 2 Aw = 76,8-2×28,8 = 19,2 cm 2
230
160
7.5
Preraspodela sile:
N c,w
240
3.2.1
Nastavak nožica
Af
28,8 × 840 = 315 kN 76,8 A = N c - 2 × N c , f = 840 - 2 × 315 = 210 kN
N c, f =
× Nc =
(predpostavljaju se zavrtnjevi M20 ... 5.6)
Podvezice na nožicama:
N c, f t p, f × b p
=
315,0 £ s dop = 16 kN/cm 2 Þ tp,f = 8,2 mm t p , f × 24
Usvajaju se podvezice = 240 x 10 Fb = 1,0 × 2,0 × 27 = 54 kN Fv,dop = min {54 ; 43,98} = 43,98 kN 2,0 2 p Fv = 1 × × 14 = 43,98 kN 4 N c, f 315,0 n= = = 7,16 Usvaja se: 8 M20 ... 5.6 Fv ,dop 43,98 3.2.2
Nastavak rebra (predpostavljaju se zavrtnjevi M16 ... 5.6) Podvezice na rebru:
N c ,w 2 × t p,w × h p
=
210,0 £ s dop = 16 kN/cm 2 Þ tp,f ³ 4,1 mm 2 × t p ,w × 16
Usvajaju se podvezice: 2 x = 160 x 6
Fb = 0,75 × 1,6 × 27 = 32,4 kN Fv = 2 ×
Fv,dop = min {32,4 ; 56,30} = 32,40 kN 1,6 2 p × 14 = 56,30 kN 4
5
6
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU KATEDRA ZA METALNE KONSTRUKCIJE
n=
Fv ,dop
=
210 = 6,48 32,4
Usvaja se: 9 M16 ... 5.6
Veza montažne dijagonale za čvorni lim Položaj montažne dijagonale (štapovi 21 i 26 ): Nt = 282,9 kN Predpostavljaju se zavrtnjevi M24 ... 5.6
50
100
e
5 22
28.2
50
45
3.3
N c, w
A = 2×19,2 = 38,4 cm 2
Anet=38,4-2×2,5×1=33,4 cm 2
Kontrola napona:
s=
Nt 282,9 = = 8,47 kN/cm 2 £ s dop = 16 kN/cm 2 Anet 33,4
Proračun zavrtnjeva: e = 55 - 28,2 = 26,8 mm Me = 2,68×282,9 = 758,12 kNcm
Fb = 1,5 × 2,4 × 27 = 97,2 kN Fv,dop = min {97,2 ; 126,7} = 97,2 kN 2,4 2 p × 14 = 126,7 kN Fv = 2 × 4 Nt 282,9 n= = = 2,91 Usvajaju se: 4M24 ... 5.6 Fv ,dop 97,2
282,9 = 70,7 kN 4 M ×h 758,12 × 22,5 FM ,max = e 2max = = 30,32 kN 7,5 2 + 22,5 2 å hi FN =
2
2
F = FM ,max + FN = 30,32 2 + 70,7 2 = 76,93 kN < 97,2 kN
6
7
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU KATEDRA ZA METALNE KONSTRUKCIJE 4.
Veze štapova ispune za čvorni lim
4.1
Zategnute dijagonale
28.2
50
e
100
Maksimalni uticaji (štapovi 28 i 19): Nt = 509,1 kN e = 50-28,2=21,8 mm Nt = 509,12 kN Me = 509,12 × 2,18 = 1109,9 kNcm Za vezu se predpostavljaju četiri ugaona šava: aw = 7 mm, lw = 250 mm. l` w = lw-2×aw = 25,0 - 2×0,7 = 23,6 cm Geometrijske karakteristike šavova: Aw = 4×(23,6×0,7) = 66,08 cm 2
N t 509,12 = = 7,70 kN/cm 2 66,08 Aw Me /h 1109,9 / 10 = = = 3,36 kN/cm 2 2 × a w × l w ' 2 × 0,7 × 23,6
V II , N = V II , M
s u = V II , N + V II , M = 7,70 + 3,36 = 11,06 kN/cm 2 < s w,dop = 12 kN/cm 2 4.2
Pritisnute dijagonale
Maksimalni uticaji (štapovi 20 i 27): Nc = 396,0 kN Za vezu se predpostavljaju četiri ugaona šava: aw= 6 mm, lw = 150 mm. l` w = lw-2×aw = 150 - 2×6 = 138 mm
100
Geometrijske karakteristike šavova: Aw = 4×(13,8×0,6) = 33,12 cm 2
V II =
4.3
Vertikale
N c 396,0 = = 11,96 kN/cm 2 < s w,dop = 12 kN/cm 2 Aw 33,12
Maksimalni uticaji (štapovi 29, 31, 33, 35 i 37): Nc = 80,0 kN Za vezu se predpostavljaju četiri ugaona šava: aw= 3 mm, lw = 100 mm. l` w = lw-2×aw = 100 - 2×3 = 94 mm
60
Geometrijske karakteristike šavova: Aw = 4×9,4×0,3 = 11,28 cm 2
V II =
Nt 80,0 = = 7,1 kN/cm 2 < s w,dop = 12 kN/cm 2 Aw 11,28
7
8
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU KATEDRA ZA METALNE KONSTRUKCIJE 5.
Veze čvornih limova za pojasne štapove
5.1
Donji pojas:
DU max = 640 kN
DU
Veza će se izvesti pomoću četiri ugaona šava aw = 4 mm, lw=100×aw=100×4=400 mm
V II =
Aw=4×aw × lw=40,0×0,4×4 = 64,00 cm 2
DU max 640 = = 10,00 kN/cm 2 <sw,dop=12 kN/cm2 64,00 Aw
Iz konstruktivnih razloga usvajaju se četiri ugaona šava 4x725 mm 5.2
Gornji pojas:
DOmax = 840 - 360 = 480 kN M e = DOmax × h / 2 = 480 × 11,5 = 5520 kNcm Veza će se izvesti pomoću dva ugaona šava aw = 6 mm, lw=100×aw=100×6=600 mm beff=100+2×240=580 mm Aw,eff=2×aw × beff =58,0×0,6×2 = 69,6 cm 2 Aw=2×aw × lw=60,0×0,6×2 = 72,00 cm 2
Aw,eff
=
80 = 1,15 kN/cm 2 69,6
DO
M = e = Ww
su =
(n F
45°
5520,0 nM = 7,67 kN/cm 2 2 0,6 × 60,0 2× 6 DOmax 480 V II = = = 6,67 kN/cm 2 Aw 72,0
230
F
100
h/2
nF =
F=80 kN
beff
+ n M ) + V II = (1,15 + 7,67) 2 + 6,67 2 = 11,06 kN/cm 2 < s w = 12 kN/cm 2 2
2
Iz konstruktivnih razloga usvajaju se dva ugaona šava dimenzija 6 x725 mm 5.3
Čvorni lim vertikale (donji pojas)
Vmax = 0,0 kN Iz konstruktivnih razloga veza će se izvesti pomoću četiri ugaona šava aw = 3 mm, lw=227 mm
V
8
9
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU KATEDRA ZA METALNE KONSTRUKCIJE 5.4
Čvorni lim vertikale (gornji pojas)
Vmax = 80 kN
V
Veza će se izvesti pomoću dva ugaona šava aw = 3 mm, lw=227 mm, lw'=227-2×aw=221 mm Aw=2×aw × lw=2×22,1×0,3= 13,26 cm 2
n=
80 V = = 6,03 kN/cm 2 <sw,dop=12 kN/cm2 Aw 13,26
Usvajaju se dva ugaona šava dimenzija 4 x 227mm 6.
Kontrola napona u čvornim limovima Za debljinu čvornog lima usvaja se t = 15 mm
6.1
Vertikale 2L60x60x6
(Nc = 80,0 kN) Aeff=beff×t=25,05×1,5=37,6 cm2
beff=2×6+1,5+2×10×tg(30)=25,05 cm
s=
Nc 80 = = 2,13 kN/cm 2 £ s dop = 16 kN/cm 2 Aeff 37,6
beff = 2 × hv × tg 30 15 0 10
° 30
ff be
30 °
hv
be ff
bv
0 10
hv
30°
beff = bv + 2 × hv × tg 30
6.2
Zategnute dijagonale 2L100x100x10
Aeff=beff×t=38,9×1,5=58,3 cm2
beff=10+2×25×tg(30)=38,9 cm
s= 6.3
Nt 509,1 = = 8,73 kN/cm 2 £ s dop = 16 kN/cm 2 Aeff 58,3
Montažne dijagonale 2L100x100x10 beff=2×22,5×tg(30)=25,98 cm
s= 6.4
( Nt = 509,1 kN)
Nt Aeff , net
=
(Nt = 282,9 kN)
Aeff,net=beff×t - d0×t=25,98×1,5-2,5×1,5=35,22 cm 2
283 = 8,04 kN/cm 2 £ s dop = 16 kN/cm 2 35,22
Pritisnute dijagonale 2L100x100x10
( Nc = 396,0 kN) Aeff=beff×t=38,8×1,5=58,2 cm2
beff=2×10+1,5+2×15×tg(30)=38,8 cm
s=
Nc 396 = = 6,8 kN/cm 2 £ s dop = 16 kN/cm 2 Aeff 58,2
9
10
100x15....206
20
6
100
23
100
100
100
200
27 0
,2 28
100
519 419
27 0
25 0
7
rupe Ø25
200x25....440
71
207 71
21
3
20
2000
2L100/100/10....2350
5 2000
HEA240....5700
3
1
155
3
3
3
3
3
19
3
50x15....155
13
0 15
90
2000
28 28
27
3
26
3
0 45
5700
7
60
2000
24
3
80 22
3
0 45
2L100/100/10....2280
23 5
0 45
60x15....235
3
3
60x15....220
700
3
3
28 28
2000
24
0 15
10 8
0 45
10 8
6
152
650
4 28
4 28
383
90
3
3
140
0 15
231
259
2U200....3700
68
807
27 8
68 860
27 7
3
55
55
50
3
75
424
45
50 75
406
6
45
75
75
75
75
50
650
50
95
53
71
28
2000
12
1600
331x15....860
17
3
75 0
1350
24
rupe Ø25
8
72
331
28 28
2L60/60/6....1740
14
3
260 71
116 152 3700
17
3
23 40
165
,8 71
448
6
25 0
3
3
3 3
4 26
60
2000
35 38
3
75 0
160
45
3x60=180
540
45 45
3x60=180
3
6
45
68
45
9
10
217
6
15
68
4
240x10....540
72
546
11
4
55
3
21 2
330
55
28 21 3
45
160x6....360
400
35 55 55 35 35 55 55 35
360
75
75
50
2L60/60/6....1740
2000
28 28
8
rupe Ø25
3
95
50
71
75
165x10....310
650
75
2L100/100/10....2340
310
250
35 55 35 35 55 35
200x15....250
25 55 55 25
278x15....453
6 6
6
440
22 6
28 28
2L60/60/6....1740
25
8
2000
278 50 340 50
94
38 35
45 65 45 45 65 45
50
75 7 32 5 5
50
716
769
3
3
10 8
28 28
2000
HEA240....8800
19
0 15
650
10 8
161
15
15
4 26
15
2000
60
110
551x15....769
489
6
6
17 5
3 3
3
3
6
1000
10 7,5
15
60x15....120
7
20 8
4
158 10 7,5
2000
135 1740 350
211
25 0 15
273
15
2000
20 100x15....278
21
75 0
23 50
75 0 3
25 0
74
20 8
0 15
551
240
45
55 55
45
60
123
rupe Ø25
337
67,5
,2
4 26
480
200
35
35
75 75 40 40
50 67,5
28
725
13
498
100 100 300 300 300 90 250 125
2000
20
220 163 335
108
278
71
360
120
152 152
217
120
250 125
498x15....725
215 120
17 5
420
2000 200 20
74 300 120
23
22
21
25
206 278
273
2
24
11
7
10 7,5
4 28
383
224
278x15....798
,8 71
18
67,5
227
67,5
120x15....227
19
19
5
2000
2L100/100/10....2350
7
650
3
3 3
6
3
18
6
2000
28 28
2L60/60/6....1740
650
8
2000
2L100/100/10....2280
24
700
2000
7
2
6
19
HEA240....8800
2000
28 28
24
650
45
3x60=180
240x10....540
3
50
75
3
75
650
540
45 45
360
75
50
3x60=180
95
28 28
8
3
45
6
0 75
45 65 45 45 65 45
310
250
35 55 35 35 55 35
2L60/60/6....1740
2000
35 55 55 35 35 55 55 35
400
9
45
55
160x6....360
4
10
3
3
4
35 38
94
38 35
415
,2 28
8800
3
3
28 28
2000
24
2U200....9300
165x10....310
160
798
77
5 2000
28 28
24
700 2000
4
11
25 55 55 25
25 0
338
2000
2L100/100/10....2350
16
650
71
0 25
2000
60
110
60
26 5
798
7
2000
120
2L60/60/6....1740
2000
28 28
8
3 7 7 4
28 ,2
2000
0 15
10 7,5
6
3
18
28 28
24
4
67,5
3 21
2000
159
6
2L60/60/6....1740
14 2000
24
650
9300
553
15
71 ,8
498
2000
2L100/100/10....2280
8
3
700
67,5
21 3
rupe Ø25
3
1600
12
2L100/100/10....2340
3
40 23
200x15....250
165
650
2000
20
198 80
2U200....9300
4
71
25 0
,8
15
28 28
46
71
16
2000
240
45
55 55
45
200
35
40 40 75 75
35
2000
20 100
,2 28
695
498x15....695
71 427
2000 307 120
250
2000
3
3
135
340
140 250 46
100 240
116 159
24
650
227x15....340
120
700 2000
14
227
20 200 20
2000
278
12
3
95
50 3
75
75
55
50
3
6
15 0 90
3
45 0
6
2L60/60/6....1740
3
28 28
2000
3
8
3
3
22 80
2000
45 0
2L100/100/10....2280
45 0
24
700 2000
7
3
5700
3
24
45 0
2000
28 28
3
3
19
24 0
3
2000
45
75
3 3
3 650
3700
2U200....3700
3
3
3
3
3
1000
3
3
6
1
4
3
3
3
HEA240....5700
100 3
3
3
350
4
1740
100 300 300 300 300 90 250
28 28
2000
24
650
3
2000
17
0 75
1350
2000
3
0 25 7
2000
5 17
2L60/60/6....1740
2000
28 28
8
3
5
3
2000
50 23
3
2L100/100/10....2350
0 75
20
0 75
3
7
75 31
6
0 25
7
100
6
Osnovni materijal : ^0361 Zavrtnjevi M16 klase 5.6 Zavrtnjevi M20 klase 5.6
13
Related Documents 3h463d
Zadatak Potporne Konstrukcije 303j2s
November 2020 0
09 Temeljenje I Potporne Konstrukcije 3h1a3l
November 2019 100
Potporne Konstrukcije I Stabilnost Kosina j5r1a
November 2019 55
Zadatak 6 3xx6s
February 2021 0
Zadatak-dinamika 4i76n
November 2020 0
Zadatak Elevator 6d392y
November 2020 0More Documents from "ir Kurtic" 4k4k5r
Prednapeti1.1.pdf 2h542n
November 2020 0
Kruti Okviri-dinamika I Stabilnost Konstrukcija 1q182t
November 2020 0
1.primjer Staticki Proracun Ploce 4m6p5
November 2020 0
Zadatak Nastavak 8 Uradjen (detalj Sanduc Presjeka).pdf 4u184s
November 2020 0
Zadatak Potporne Konstrukcije 303j2s
November 2020 0